高支模施工方案

高支模施工方案

中建三局第一建设工程有限责任公司

目 录

第一章 编制依据

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 名称 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 《建筑结构荷载规范》 《混凝土结构设计规范》 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 《建筑工程施工质量验收统一标准》 《建筑施工模板安全技术规范》 《工程测量规范》 《建筑施工安全检查标准》 《建筑施工高处作业安全技术规范》 《混凝土结构工程施工规范》 《建筑施工临时支撑结构技术规范》 建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 建设部《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》 青岛市建管局《关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安全管理的通知》 建筑施工手册 李沧区上臧、炉房社区城中村改造项目C-1地块施工图 李沧区上臧、炉房社区城中村改造项目C-1地块施工组织设计 编号 JGJ130-2011 GB50009-2012 GB50010-2010 GB50204-2015 GB50300-2013 JGJ162-2008 GB50026-2007 JGJ59-2011 JGJ80-91 GB50666-2011 GJG300-2013 建质[2009]87号 建发[2009]2号 青建管质字〔2012〕101号 第五版 / / 14 15 16 17 第二章 工程概况

1.总体概况

工程名称 项目地点 建设单位 设计单位 监理单位 施工单位 李沧区上臧、炉房社区城中村改造项目C-1地块 青岛市李沧区九水街道上臧社区 青岛卓越东郡置业有限公司 腾远设计事务所有限公司 青岛光华工程监理有限公司 中建三局第一建设工程有限责任公司 本工程位于青岛市李沧区九水街道上臧社区，东侧紧邻汉川路，北临世园大道。本项目共15栋楼，其中高层5栋、洋房10栋，1#、2#、5#、6#、9#、12#及附属地库地下两层，其他部分地下一层，高层部分地上33层，洋房部分地上7层。总建筑面积为㎡。

2.高支模概述

根据《建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]87号文、青岛市青建管质字（2012）101号文以及我公司相关文件规定，对需要进行专家论证的高支模规定如下：

建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过，或搭设跨度超过15m，或施工总荷载大于12kN/㎡，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统。

当现场钢筋混凝土构件参数符合上述高支模参数时，需编制高支模专项施工方案，并进行专家论证。

3.高支模概况

根据本工程施工图纸，高支模部位有三处，分别为人防区负二层、负一层顶板，非人防区车库顶板，商业网点顶板。

（1）支模高度超过的部位如下表所示： 序号 1 2 3 4 部位 3#楼网点 2#楼网点 1#楼网点 5#楼网点 板厚 120mm 120mm 120mm 120mm 支模高度 ~米 ~米 ~米 ~米 5 6 9#楼网点 12#楼网点 120mm 120mm 米 ~米 注：商业网点因基础标高变化较大，呈台阶状布置，故支模高度按楼座统计。 （2）施工总荷载大于12KN/㎡（板厚超过250mm）部位如下表所示： 序号 1 部位 非人防区车库顶板 1-19轴/X-AE轴 非人防区车库顶板 除1以外的其他区域 人防区负二层顶板 人防区负一层顶板 4#楼商业网点顶层 非人防车库柱帽 非人防车库柱帽 非人防车库柱帽 人防负一层车库柱帽 人防负二层车库柱帽 板厚 350mm 支模高度 米 2 3 4 5 6 7 8 9 10 350mm 300mm 450mm 400mm 700mm 800mm 900mm 900mm 500mm ~米 米 米 ~米 （3）集中线荷载超过15kN/m（梁截面尺寸大于㎡）部位如下表所示： 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 部位 1#楼网点顶层 1#楼网点顶层 1#楼网点顶层 1#楼网点顶层 5#楼网点顶层 5#楼网点顶层 5#楼网点顶层 5#楼网点顶层 9#楼网点顶层 9#楼网点顶层 9#楼网点顶层 9#楼网点顶层 梁编号 KZL01（1） KZL03（2） KZL07（2） KZL04（1） KZL01（1） KZL03（2） KZL07（2） KZL04（1） KZL01（1） KZL03（2） KZL07（2） KZL04（1） 截面尺寸（mm） 梁跨（mm） 支模高度（m） 600×1000 500×1000 500×900 600×1000 500×1000 550×1000 500×1000 600×1000 500×1000 550×1000 500×1000 600×1000 6090 60 90 6380 6090 60 90 6380 6090 60 90 6380 10 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22

12#楼网点顶层 12#楼网点顶层 12#楼网点顶层 12#楼网点顶层 人防负二层顶板 人防负二层顶板 人防负二层顶板 人防负二层顶板 人防负二层顶板 人防负二层顶板 KZL01（1） KZL03（2） KZL07（2） KZL04（1） WKL1（2） WKL2（1） WKL3（2） WKL5（7） WKL9（6） WKL8（7） 500×1000 550×1000 500×1000 600×1000 400×1000 400×1000 400×1000 400×1000 400×1400 400×1200 6090 60 90 6380 7430 8830 4780 7450 7450 7450 （4）商业网点、非人防车库顶板及人防区负一层高支模（支模高度大于米，总荷载大于12KN/㎡）分布区域如下图所示

（5）人防区负二层顶板高支模（总荷载大于12KN/㎡）分布如下图所示

（6）1#、5#楼集中线荷载大于15kN/m的高支模分布如下图所示：

1#楼高支模分布图 5#楼高支模分布图

（7）9#、12#楼集中线荷载大于15kN/m的高支模分布如下图所示：

9#楼高支模分布图 12#楼高支模分布图

（8）人防区负二层集中线荷载大于15kN/m的高支模分布如下图所示：

4.高支模工程特点

（1）本工程人防及非人防区车库均属高支模，分布范围广，管理难度大。 （2）本工程商业网点基础底板从西向东、从南向北呈阶梯状布置，标高变化大，高低跨处架体连接是难点。

第三章 施工部署

1.材料计划 1.1.钢管

钢管采用Ф×规格钢管，钢管壁厚最小不得小于，钢管长度1～6m，质量符合国家现行标准规定。

钢管进场送检应符合下列要求：

1）新钢管每批数量不超过400根，由同一牌号、同一规格组成；

2）旧钢管每批数量不超过40t，40～100t为两批，100t以上每100t增加一批； 3）新旧钢管混杂按照旧钢管处理；

4）每批钢管抽取一组试件（每组4根，每根钢管去掉端部10cm后再截取40cm长一段，共4段为一组试件）。

钢管质量检验标准表

项次 1 2 新钢管 3 4 5 6 旧钢管 7 8 检查项目 产品质量合格证 钢管材质证明书 表面质量 端面质量 外径，壁厚 防锈处理 锈蚀程度 验收要求 必须具备 平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯 平整，切斜偏差< 允许偏差<，允许偏差< 必须进行防锈处理，镀锌或刷防锈漆 每年检查一次，管壁锈蚀深度不得超过 其他项目同新管3、4、5 1.2.扣件

新扣件有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：

旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换； 新、旧扣件均进行防锈处理；

扣件螺栓要拧紧，扭力矩40～50kN?m，最大不得超过65kN?m。

1.3.对拉螺栓

采用普通高强对拉螺栓，直径14mm，长度根据梁宽确定。

1.4.木枋

木枋主要规格为：38mm×88mm。

木枋不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。

主要承重构件选用针叶材；重要的木质连接件采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。

1.5.木胶合板

胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度为15mm。每张板内厚度最大允差1mm。

胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。

进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。 板材为全松木制造，用三聚酰氨胶经高温高压粘合而成，正常使用8～10次。

1.6.可调托撑

可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应当符合现行国家标准《梯型螺纹》（GB/、GB/）规定，抗压承载力设计值不应小于40kN；可调托撑的螺杆与支托板应焊接牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm，支托板厚不应小于5mm，支托板长×宽不应小于100×100mm。

1.7.垫板

本工程商业网点高支模支撑架体下部基层为原土，应将原土平整夯实，立杆底部设置长度不少于2跨、宽度不小于250mm、厚度不小于50mm的木脚手板和钢底座，木脚手板必须铺放平稳，不得悬空。在原土四周应设置排水沟，确保有降水时基层不会积水。

其余部位高支模支撑架体下部基层为楼板时，待混凝土强度达到要求后搭设架体。为了保护楼板面层，使架体受力均匀，立杆底部设置木脚手板垫板和钢底座。

2.机械设备需用计划

序号 1 2 3 4 5 机械名称 平刨机 圆盘锯 压刨机 电焊机 台钻 型号 MB573A MJ104A MB104 BX1-500 MK362 数量 6台 6台 6台 4台 10台 功率/KW 4 3 32 / 6 7 8 手提电锯 砂轮机 扭矩扳手 / 立式 1000N 20台 6台 15台 / / / 3.技术准备

组织技术人员熟悉结构施工图纸和现场情况，按照施工总进度安排确定高支模架工程施工的时间及其工程进度安排。

根据高支模施工方案，确定高支模架的布置前提和条件。

根据确定的原则，结合现场实际情况，编制本工程高支模架施工方案。

组织对高支模架方案进行会审和报监理审批，以书面和会议形式组织高支模架方案的班组专项技术交底。

4.现场准备

根据施工总布置图和施工生产安排情况，在现场合理设置足够的架体材料的存放库房和堆放场地，要求各种材料分类、分规格划分场地，在各种材料的堆放场地边设置标牌，注明材料的类别、规格、数量、管理人员等情况。

材料的堆放场地应考虑材料进出场的方便和施工运输的便捷。

5.施工进度计划

根据本工程施工组织设计及总施工进度计划，各部位高大模板施工节点如下： 序号 1 部位 商业网点 优展区车库 优展区主楼 人防区负二层 人防区负一层 非人防区车库 时间 6.劳动力组织 6.1.管理人员安排

序号 1 2 职务 项目经理 执行经理 工作内容 总指挥 全面负责 3 4 5 6 7 8 9 10 项目总工 生产经理 综合工长 质量总监 安全总监 安全员 技术员 材料员 编制方案；交底、指导施工 现场总负责 负责模板的施工工作 质量监督，验收 安全监督 现场做好检查巡视 编制方案、交底 保证材料供应 6.2.劳动力功效分析

满堂架与模板关系分析：满堂架支设与模板支设工序紧密衔接，因此满堂架支设质量决定了模板支设效果，表象主要体现在标高、平整度、尺寸的控制，实际是控制模板的强度、刚度和稳定性。普通模板支设时以专业架子工为辅，木工为主的方式进行施工；但高支模搭设时难度较大，本工程采取以专业架子工为主，木工为辅的方式进行模板搭设。

根据本工程高支模区域分布，分别为地下室结构和地上结构，下表为木工功效分析表：

木工功效统计表 工效=支模量/人数/作业时间/综合系数 系数为考虑了天气、气候、施工工序搭接、材料拆除周转、满堂架搭设、人员富余等影响因素的综合系数 施工阶段 地下室结构 地上结构 计算单元的 选择 600*1000(大梁) 支模量(㎡) 600 620 工效（㎡/d） 12 10 系数 说明：计算单元的选择，是以部署为依据，选出每个施工区域中工程量最大的部分。 6.3.劳务队伍安排

序号 1 2 3 4 工种 劳务项目经理 劳务队木工工长 测量员 木工 投入人数 2 4 4 60 工作内容 全面组织各自队伍配合总包管理 管理木工班组施工 放线 现场施工 5 架子工（特种工） 40 现场施工 6.4.劳动力要求

高支模架施工人员要求必须为专业脚手架施工人员，架子工全部持证上岗，上岗前进行入场教育和岗前培训考核，考核合格后方可进行施工。

有高血压、恐高症等不适宜高空作业的人员禁止从事架子工工作。

本工程边梁板柱支撑架所需劳动力按照施工进度计划的安排组织专业架子工队伍，经统一进行入场教育和考核后持证上岗。施工时根据需要调整人员数量，但新进场人员必须进行入场教育和考核，合格后方可持证上岗。

第四章 高支模体系设计

本工程高支模支撑体系采用钢管扣件式脚手架。

1.施工总荷载超过12kN/㎡的板的高支模支撑体系设计

施工总荷载超过12kN/㎡的板的高支模支撑体系设计参数如下表所示： 部位 支撑高度 模板mm 车库-2F、-1F 非人防车库顶板无梁楼板柱帽 ~ 15厚胶合模板 楼板（350mm） ~ 15厚胶合模板 38×88mm@250 双钢管@800 人防车库负一层楼板（450mm） ~ 15厚胶合模板 38×88mm@250 双钢管@800 人防车库负二层楼板（300mm） 15厚胶合模板 38×88mm@250 双钢管@900 次龙骨mm 38×88mm@250 主龙骨mm 双钢管@400/350 400×800 350×800 400/450 1200 附件一 附件二 立杆横距mm 立杆纵距mm 水平杆步距mm 计算书 800 800 1200 700 700 1200 800 800 1200 附件三 附件四 附件三 1.1.商业网点板模板（板厚400mm） 1.1.1.板模板构造体系要求

新浇混凝土板厚 钢管型号(mm) 立杆横距(mm) 立杆距混凝土板长边 面板材质 次龙骨材质 次龙骨间距(mm) 主龙骨材质 主龙骨间距（mm） 400 (mm) Ф× 800 250(mm) 覆面木胶合板 木枋 250 双钢管 800 模板支架高度 立杆纵距(mm) 横杆步距 立柱距混凝土板短边 面板厚度(mm) 次龙骨规格(mm) 次龙骨距混凝土板边距离(mm) 主梁规格(mm) 计算书 ~米 800 1200(mm) 250(mm) 15 38×88 50 Ф× / 1.1.2.商业网点板支撑体系示意图

商业网点基础标高变化较大，以下支撑体系示意图以4#楼商业网点15轴-17轴基础标高变化为例。特别注意高低跨交接处，高跨横杆应向低跨方向延伸两跨。

支模架立面图

支模架平面图

水平剪刀撑设置平面图

水平剪刀撑设置立面图

竖向剪刀撑设置平面图

竖向剪刀撑设置立面图

1.2.地下车库板模板 1.2.1.板模板构造体系要求

（1）300mm、350mm板厚模板构造体系 新浇混凝土板厚 钢管型号(mm) 立杆横距(mm) 立杆距混凝土板长边 面板材质 次龙骨材质 次龙骨间距(mm) 主龙骨材质 主龙骨间距（mm） 300 /350 (mm) Ф× 800 250(mm) 覆面木胶合板 木枋 250 双钢管 800 模板支架高度 立杆纵距(mm) 横杆步距 立柱距混凝土板短边 面板厚度(mm) 次龙骨规格(mm) 次龙骨距混凝土板边距离(mm) 主梁规格(mm) / (m) 1200 800(mm) 250(mm) 15 38×88 50 Ф× / （2）450mm板厚模板构造体系 新浇混凝土板厚 450(mm) 模板支架高度 (m) 钢管型号(mm) 立杆横距(mm) 立杆距混凝土板长边 面板材质 次龙骨材质 次龙骨间距(mm) 主龙骨材质 主龙骨间距（mm） Ф× 700 250(mm) 覆面木胶合板 木枋 250 双钢管 700 立杆纵距(mm) 横杆步距 立柱距混凝土板短边 面板厚度(mm) 次龙骨规格(mm) 次龙骨距混凝土板边距离(mm) 主梁规格(mm) / 1200 700(mm) 250(mm) 15 38×88 50 Ф× / 1.2.2.地下车库板支撑体系示意图

地下车库板厚变化较多，以下支撑体系示意图以人防车库负一层顶板（板厚450，支模高度米）为例。

支模架立面图

支模架平面图

水平剪刀撑设置平面图

水平剪刀撑设置立面图

竖向剪刀撑设置平面图

竖向剪刀撑设置立面图

2.集中线荷载超过15kN/m的梁的支撑体系设计参数

沿梁长向立支架梁截面 部位 (mm) (mm) (m) 600×1000 6090 1#楼网点顶层 500×1000 60 500×900 90 10 /间距 梁底 梁侧 (m) 2/300 2/300 2/300 2/300 2/300 2/300 2/300 2/300 2/300 2/300 2/300 2/300 2/300 2/300 水平三道 水平 三道 水平 三道 水平三道 跨度 高度 杆道数横距 顶端 底部 其他步距 撑 梁底立杆纵距(m) 立杆梁侧步距(m) 剪刀600×1000 6380 500×1000 6090 5#楼网550×1000 60 点顶层 500×1000 90 600×1000 6380 500×1000 6090 9#楼网550×1000 60 点顶层 500×1000 90 600×1000 6380 12#楼网点顶500×1000 6090 550×1000 60 层 500×1000 90 600×1000 6380 400×1000 7430 400×1000 8830 2/300 2/300 2/300 2/300 2/300 2/300 2/300 2/300 水平两道 人防负二层顶400×1000 4780 400×1000 7450 板 400×1400 7450 400×1200 7450 从上述表格中选择截面最大、支模高度最高的一根大梁进行模板支架的计算如下： 梁截面尺寸600×1000，支模高度6380mm，详附件五。

梁模板采用15mm厚的木胶合模板，梁侧模次楞采用38×88mm木方间距200mm，主楞采用2Φ×钢管，梁侧竖向设置穿梁螺栓M14。底模采用38×88mm木方间距150mm做纵肋，2Φ×钢管做托梁，梁下立杆步距。架体自由端长度控制在400mm以内。梁底立杆必须与楼板模板支架进行拉结成一个整体（至少连接两跨）。梁下支撑立杆支撑在梁宽范围以内，不得超出梁宽，并且立杆对称设置。

大梁模板支架应当与周边墙和柱子混凝土结构或其模板支架进行可靠刚性连结，应在框架柱混凝土具备足够强度后，在浇筑楼板混凝土。

高支模梁浇筑混凝土时，应在初凝前分层浇筑，每层厚度不超过500mm，并设专人监测模板及支撑架体的位移变化，保证安全。

现场调整后浇带穿大梁部位的梁底立杆间距，需确保后浇带两侧梁底各有两排的立杆支撑不拆除，待后浇带浇筑完毕达到强度要求时再拆除该部位支撑。

2.1.梁模板（商业网点） 2.1.1.梁模板构造体系要求

本工程商业网点高支模区域集中线荷载超过15kN/m的梁截面面积为~ m2，梁跨为~米，支模高度8~10米，采用截面面积平米（600×1000）、支模高度米的梁进行举例，其余模板支架参数与此梁相同。

梁计算跨度(m) 混凝土梁截面尺寸宽×高 梁截面600×1000mm 支架高度 梁侧楼板厚度(mm) 120 面板材料 梁支撑次龙骨材料 木胶合模板 方木 面板厚度(mm) 次龙骨材质规格 梁底次龙骨间距 主梁材料 支撑架步距 梁底支撑次龙骨一端悬挑长度 对拉螺栓类型 15 38×88(mm) 150mm 钢管 1200(mm) 50(mm) M14 新浇混凝土梁支撑方式 次龙骨平行于梁长方向 梁侧次龙骨间距 主龙骨规格(mm) 支撑架沿梁跨间距 梁底立杆数量 200mm φ× 900（mm） 2 2.1.2.商业网点梁支撑体系示意图

梁支模立面图

梁支模侧面图

2.2.梁模板（人防车库负二层） 2.2.1.梁模板构造体系要求

本工程人防车库负二层顶板梁跨度及支模高度基本相同，故采用截面尺寸最大的梁（400×1400）进行举例，其余模板支架参数与此梁相同。

梁计算跨度(m) 混凝土梁截面尺寸宽×高 面板材料 梁支撑次龙骨材料 梁截面400×1400mm 木胶合模板 方木 支架高度 梁侧楼板厚度(mm) 面板厚度(mm) 次龙骨材质规格 梁底次龙骨间距 主梁材料 支撑架步距 梁底支撑次龙骨一端悬挑长度 对拉螺栓类型 300 15 38×88(mm) 150mm 钢管 1200(mm) 200(mm) M14 新浇混凝土梁支撑方式 次龙骨平行于梁长方向 梁侧次龙骨间距 主龙骨规格(mm) 支撑架沿梁跨间距 梁底立杆数量 200mm φ× 900（mm） 2 2.2.2.地下车库梁支撑体系示意图

梁支模立面图

梁支模侧面图

3.支模高度超过的楼板支撑

楼号 支撑高度 板厚 1#楼网点 ~米 120mm 2#楼网点 ~米 120mm 3#楼网点 ~米 120mm 5#楼网点 ~米 120mm 9#楼网点 米 120mm 12#楼网点 ~米 120mm 模板mm 15厚胶合模板 50×15厚胶合模板 50×15厚胶合模板 50×15厚胶合模板 50×15厚胶合模板 50×15厚胶合模板 50×次龙骨 100mm@250 100mm@250 100mm@250 100mm@250 100mm@250 100mm@250 双钢管@900 900 主龙骨 双钢管@900 双钢管@900 双钢管@900 双钢管@900 双钢管@900 立杆横距 立杆纵距 水平杆步距 900 900 900 900 900 900 900 900 900 900 900 1200 1200 1200 1200 1200 1200 从上述表格中选择支模高度最大的板进行模板支架的计算，选取支模高度米的板进行计算，详附件六。

在支撑架外侧周围设由下至上的竖向连续剪刀撑，在纵横向每6m设由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45o-60o，上部应与模板顶紧。剪刀撑起点与终点采用直角扣件固定在与之相交的横杆上，中间部位用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。分别在架体扫地杆和顶部加设两道水平剪刀撑。在架体中部及上部各增加一道水平兜网。

在满堂架最顶部步距两水平杆中间增设一道水平杆。模板支架必须设置纵、横向扫地杆。架体立杆高出最上一道杆控制在200mm以内，其上部的可调托座须规格一致，伸出长度≤200mm。

高支模应与周边普通梁板支撑连接至少两跨，高支模周边楼层内模板拆除时，保留一跨楼板支撑不拆，保证高支模拉结卸荷。架体沿竖向每两步设拉结杆与周边结构抱梁或抱墙拉结。

3.1.板模板构造体系要求

新浇混凝土板厚 钢管型号(mm) 立杆横距(mm) 120 (mm) Ф× 900 模板支架高度 立杆纵距(mm) 横杆步距 ~(m) 900 1200(mm) 立杆距混凝土板长边 面板材质 次龙骨材质 次龙骨间距(mm) 主龙骨材质 主龙骨间距（mm） 250(mm) 覆面木胶合板 木枋 250 双钢管 900 立柱距混凝土板短边 面板厚度(mm) 次龙骨规格(mm) 次龙骨距混凝土板边距离(mm) 主梁规格(mm) / 250(mm) 15 38×88 50 Ф× / 3.2.板支撑体系示意图

商业网点基础标高变化较大，以下支撑体系示意图以3#楼南侧商业网点W-26轴~W-29轴基础标高变化为例。特别注意高低跨交接处，高跨横杆应向低跨方向延伸两跨。

支模架立面图

支模架平面图

水平剪刀撑设置平面图

水平剪刀撑设置立面图

竖向剪刀撑设置平面图

竖向剪刀撑设置立面图

第五章 施工工艺技术

1.高支模施工管理流程

2.施工工艺流程 2.1.工艺流程及要求

2.2.工艺流程示意图

1.放线及放置垫板 2.第一步纵横向扫地杆搭设 3.脚手架交圈搭设 4.加设剪刀撑 5.满堂架搭设完成 6.梁板模板支设 7.梁钢筋绑扎 8.楼板钢筋绑扎及混凝土浇筑 3.高支模构造要求 3.1.模板支设

对于板跨度≥4m时，按模板跨度的%起拱；悬臂板悬挑长度≥时，按悬臂长度的%起拱。

3.2.架体要求

（1）架体基层

本工程商业网点高支模支撑架体下部基层为原土，应将原土平整夯实，立杆底部设置长度不少于2跨、宽度不小于250mm、厚度不小于50mm的木脚手板和钢底座，木脚手板必须铺放平稳，不得悬空。在原土四周应设置排水沟，确保有降水时基层不会积水。

当高支模支撑架体下部基层为楼板时，待混凝土强度达到要求后搭设架体。为了保护楼板面层，使架体受力均匀，立杆底部设置木脚手板垫板和钢底座。

（2）立杆

1）当梁底模支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线外，其偏心距不应大于25mm。

2）每搭完一步脚手架后，应按规范的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，立杆2m高度的垂直允许偏差为15mm。

3）立杆接长必须采用对接扣件连接，且对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

4）当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于两跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于。

5）立杆距离墙体或者梁的距离不应大于350mm。 （3）水平杆

1）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向地处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

2）纵向水平杆其长度不宜小于3跨；

3）纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

4）纵向水平杆采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置三个螺旋扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。

5）搭设的支撑体系与周围已浇筑结构柱或柱模板采用钢管扣件进行连接以加强其整体性和稳定性。并挂设一道水平兜网，以防坠落事故。

（4）架体抱柱

满堂架要进行抱柱连接，以增加架体稳定。

（5）剪刀撑

1）4排及以上立杆的模板支架应按下列规定设置竖向和水平剪刀撑：

a.模扳支架外围在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；支架内部中间每隔5—6根立杆或5—7m应在纵、横向的整个长度和高度上分别连续设置剪刀撑。

b.当模板支架高度大于8m(包括8m)时，除应在其底部、顶部设置水平剪刀撑外；还应在模板支架中间的平面内设置水平剪刀撑。

2）4排以下立杆的模板支架，应在外围纵向外侧立面整个长度和高度上连续设置竖向剪刀撑；当设置剪刀撑有困难时，可采用之字斜杆支撑。

3）每道剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应大于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度至60度。

4）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接不应小于1m，应采用不少于两个螺旋扣件固

定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

5）剪刀撑斜杆应用螺旋扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，螺旋扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

6）各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。 （6）扫天杆、扫地杆

1）钢管扣件式在立杆底部距地面200mm高处，沿纵横水平方向设纵横向扫地杆。最高一步大横杆与模板支撑点之间的距离不得大于400mm。

2）在扫地杆和扫天杆之间的高度按照步距均分后，设置纵横向水平杆，并在顶部1步内加密纵横向水平杆。

3）纵向扫地杆应采用直角扣件固定在立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定。

4）扫天杆应采用直角扣件固定在立杆上。当立杆顶部模板支撑点不在同一高度时，必须将低处的扫天杆向高处延伸两跨与立杆固定。

（7）可调托撑

本工程采用可调托撑直接传力，可调托撑调节螺杆的伸出长度不应大于200mm。 （8）水平安全网

高支模架体内需设置水平安全兜网，对于高度小于6m的高支模在中间设置一道水平安全兜网，对于大于6m的高支模在脚手架内距地面3m处设首层安全平网每隔不大于5m再设层间安全平网。

3.3.后浇带位置模板支设

后浇带混凝土需结构顶板混凝土浇筑60天经设计院同意后方能“封带”。所以后浇带部位的模板支撑体系应是一个相对的支撑架。支撑架体搭设要求与楼板满堂架支撑一样，只是在搭设时有意识的搭设米宽的支撑体系。在同层楼板满堂架达到拆除条件时，其他部分的支撑架便可拆除，保留后浇带处的“”支撑体系，该支撑体系需等封带后混凝土强度达到拆模要求时才能拆除。

后浇带支设示意图

4.高支模验收

（1）对高大模板支撑系统的验收，应由项目经理组织，项目总工、项目副经理、工长、质安总监、质量员、安全员参加前往现场验收，对立杆间距、步距、扣件拧紧力矩等必须实测实量，对基础及垫板、扫地杆、剪刀撑、立杆的接长方式、可调支座的使用等必须严格按照有关要求检查，对不符合方案要求、不符合标准规范的立即责令整改。

（2）项目所属单位的生产经理、总工程师应共同组织本单位工程技术、安全等部门前往工地进行核验。当各项问题全部整改完毕，符合方案及规范的要求时方可向监理报验。

（3）模板支架验收后应形成验收记录，如高大支模起步、最终验收单。

5.模板拆除 5.1.拆模原则

（1）拆模是支模的逆过程，先支后拆、后支先拆。

（2）拆模必须实行审批制度，拆模申请经专业技术负责人批准方可执行。 （3）拆模时混凝土强度必须是以同条件试块为基础得出的强度等级。 （4）拆模时安全员监督工长旁站。 （5）在拆模前工长必须做安全技术交底。

5.2.拆模时混凝土强度要求

构建类型 跨度≤2m 板 2m<跨度≤8m 跨度>8m 梁 跨度≤8m 跨度>8m 悬臂构建 达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率或强度 50% 75% 100% 75% 100% 100% 5.3.模板运输及维护

（1）进场验收材料由厂家负责场外运输，场内二次搬运水平采用人工搬运，垂直采用塔吊。模板不得碰伤、划伤、击伤、摔伤；打孔应用专用工具或锐利刀具，由双面对开，以免破坏或起刺。

（2）加封边漆或环氧树脂防止渗水变形；堆放应平整，用三根木枋垫底；使用前刷脱模剂；板面保持洁净；用合金锯削去破损部分，涂封边漆后多次使用。

（3）钢管等轻拿轻放，堆放应整齐，使用不得随意打洞，截断，弯管使用前必须调直。

（4）在使用钢管作支撑和横杆时，要精心规划、计算。钢管长切短时应满足一定的工程模数，并根据工程具体结构高度和尺寸进行施工。

（5）不得在放置好的木模上随意践踏、重物冲击；背楞分类堆放，不得随意切断或锯断。

（6）拆除模板按标识分类吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷涂脱模剂，做到精心养护，以延长使用周期。

第六章 工程质量保证措施

1.质量标准

根据国家规范标准，模板安装允许偏差及检查方法如下表： 项次 1 2 3 4 5 6 7 轴线位移 项目 柱、墙 允许偏差值（mm） 5 ±5 +4、-5 6 2 5 方正 顺直 中心线位移 螺栓外露长度 中心线位移 外露长度 / / 2 10、0 5 +10、0 3 10 +10、0 检查方法 尺量 水准仪或拉线尺量 尺量 经纬仪或吊线、尺量 尺量 靠尺、塞尺 方尺、塞尺 线、尺 拉线、尺量 底模上表面标高 截面模内尺寸 柱、墙 层高垂直度 相邻两板表面高低差 表面平整度 阴阳角 8 预埋螺栓 9 10 11 插筋 尺量 拉线、尺量 拉线、尺量 拉线、尺量 预埋管、预留孔中心轴线位置 预留洞 中心轴心 尺寸 2.控制措施

2.1.模板安装控制措施

（1）相关部门及时组织施工安全技术交底。

（2）模板表面清理干净，涂隔离剂。质量不合格材料，模板变形未修复的，严禁使用。

（3）在模板支设标高通拉小白线，控制模板的支设标高。

（4）模板根据构件设计尺寸通过计算确定纵横龙骨的尺寸及间距。防止浇筑后混凝土厚薄不一致，截面尺寸不准确。

（5）模板成型班组自验,实行“三检制”，合格后报工长检验，然后依次报质量总监、总工程师进行核定。填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，由质量部向监理报验。每个环节检查出现质量问题，视性质轻重等查处上一

环节并由上一环节承担责任，同时由上一环节负责人负责改正问题。

（6）每验收批模板拆模后应由质量部召集质量分析会，采取提高或改进质量措施。

2.2.相邻工序施工质量控制措施

浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。

浇筑混凝土过程中必须由模板支设班组专人看模，随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时修复。混凝土吊斗不得冲击模板。

3.成品保护 3.1.模板成品保护

（1）模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染结构成品。

（2）为防止破坏模板成品，相邻工序施工必须做到：不让重物冲击支好的模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好顶板模上焊接钢筋，要在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料。

（3）每一块拼装完的模板必须按设计图纸编号并用油漆在规定位置做上标识。 （4）模板须立靠在模板支撑架上，当有多块模板叠放在一起时，模板与模板之间须用木枋隔开，防止面板受损坏。

（5）下雨时，应在堆放的模板上覆盖塑料布，尽量必避免模板受雨淋，下雪时要使用彩条布覆盖，避免在模板上产生雪块和冰块。

3.2.钢筋成品保护

（1）直螺纹戴好保护套，防止撞伤螺纹。

（2）注意防止钢筋的污染，并做好钢筋的除锈、防锈工作。

（3）在板筋绑扎过程中和钢筋绑好后，不得在已绑好的钢筋上行人、堆物，特别是防止踩踏压坍悬挑结构的钢筋，以免影响结构强度和使用安全。如果因为施工操作及运送材料必须上人，须采取一定措施，如增设马凳、铺脚手板等。

（4）楼板等的负筋绑好后，在浇筑混凝土前进行检查、整修，保持不变形，在浇筑砼时设专人负责整修。

（5）墙柱钢筋绑扎完成后不得上人蹬踏。 （6）绑扎钢筋时，防止碰动预埋铁件及洞口模板。

（7）模板内表面涂刷隔离剂时，应避免污染钢筋，每次浇筑砼时，必须设专人用湿

布对墙、柱筋进行及时清理。

（8）安装电线管、暖卫管线或其他管线埋设物时，应避免任意切断和碰动钢筋。若需要断筋，应及时通报土建技术负责人，做好必要的加固补强，方可断筋，并应注意钢筋混凝土保护层的控制。

（9）浇筑墙柱混凝土时，混凝土工不得随意扳弯伸出的竖向钢筋。

（10）浇筑墙柱混凝土时，钢筋作业班组必须有看筋人员，发现钢筋偏位要及时纠正，发现随意破坏成品钢筋的要及时制止。

第七章 施工安全保证措施

1.组织保障机构

1.1.高支模安全管理小组组织机构图：

项目经理傅奕闻执行经理杨继承生产经理卢贵斌技术总工董世凯安全总监史冬哲责任工长董晓欢质检员王殿武技术员张建军测量员孙传宗安全员余广华劳务工长封玉劳务质检徐志红劳务技术赵海会劳务测量程诚劳务安全程龙

1.2.安全管理组织措施

（1）建立安全管理组织机构，由项目经理任组长，安全负责人、技术负责人任副组长，施工员、安全员、施工队长等有关人员任成员；

（2）建立与项目安全组织系统配套的各专业、部门、生产岗位的安全责任系统； （3）建立和健全安全生产责任制。

1.2.1.项目经理安全生产责任

是项目安全管理机构组长，为施工项目安全生产第一责任人，对项目施工的安全生产负有全面领导责任和经济责任；认真贯彻国家、行业、地区的安全生产方针、、法规和各项规章制度；制定和执行本项目安全生产管理制度；建立项目安全生产管理组织机构并配备干部；严格执行安全考核指标和安全生产奖惩办法，主持安全评比、检查、考核工作；定期组织安全生产检查和分析，针对可能产生的安全隐患制定相应的预防措施；组织全体职工的安全教育和培训，学习安全生产法律、法规、制度和安全纪律，讲解安全事故案例，对生产安全和职工的安全健康负责；当发生安全事故时，项目经理必须按安

全行政主管部门安全事故处理的有关规定和程序及时上报和处置，并制定防止同类事故再次发生。

1.2.2.技术总工安全生产责任

（1）对项目的劳动保护和安全技术工作负总的技术责任；

（2）在编制施工组织设计时，制定和组织落实专项的施工安全技术措施；向施工人员进行安全技术交底和进行安全教育。

1.2.3.安全员安全生产责任

（1）落实安全设施的设置，是否符合施工平面图的布置，是否满足安全生产的要求； （2）对施工全过程的安全进行监督，纠正违章作业，配合有关部门排除安全隐患； （3）组织安全宣传教育和全员安全活动，监督劳保用品质量和正确使用；指导和督促班组搞好安全生产。

1.2.4.责任工长安全生产责任

（1）拿到施工方案之后首先自己认真查阅，弄清楚重难点然后对劳务班组长进行安全技术交底；

（2）施工过程中监督、复核，对于存在的问题及时下发整改通知单督促劳务班组进行整改；

（3）对于习惯性违章零容忍，现场如有发现，根据相关制度进行相应的处罚。

1.2.5.班组长安全生产责任

（1）安排施工生产任务时，向本工种作业人员进行安全措施交底； （2）严格执行本工种安全技术操作规程，拒绝违章指挥；

（3）作业前应对本次作业使用的机具、设备、防护用具及作业环境进行安全检查，检查安全标牌的设置是否符合规定，标识方法和内容是否正确完整，以消除安全隐患；组织班组开展安全活动，召开上岗前安全生产会，每周应进行安全讲评。

1.2.6.操作人员安全生产责任

（1）认真学习并严格执行安全技术操作规程，不违章作业，特种作业人员须培训、持证上岗；

（2）自觉遵守安全生产规章制度，执行安全技术交底和有关安全生产的规定； （3）服从安全监督人员的指导，积极参加安全活动； （4）爱护安全设施，正确使用防护用具；

（5）对不安全作业提出意见，拒绝违章指挥；

（6）对施工作业过程中危及生命安全和人身健康的行为，作业人员有权抵制、检举和控告。

2.技术措施

2.1.施工安全技术交底

（1）安全技术交底的安全措施要全面，要有针对性，并经项目技术负责人签字以后，方可实施；

（2）各分项施工前，由专业工程师对班组进行安全技术交底，交底内容要全面，结合本工种及施工环境针对性要强，与班组办理签字手续。无安全技术交底就进行施工，要追究专业工程师责任；

（3）开工前项目技术负责人要将工程概况、施工方法、安全技术措施等情况向施工员、质检员及安全员进行详细交底。分部分项工程由专业工程师向各工种班组长进行安全交底。班组长要对工人进行施工要求作业环境的安全交底；

（4）安全技术交底的签字手续必须由被交底者本人进行签字，绝不允许代签。

2.2.安全教育

工人进场必须进行岗位安全三级教育，即必须进行公司级、项目级、班组级三级安全教育。

（1）新进场的工人队组，首先由劳资部牵头，安全部讲授安全生产常识和技术要求，治安由保卫科负责，道德教育由工会负责，教育后办理签字手续。

（2）新进场的工人队组到项目部施工前，由项目部进行安全技术教育，具体由项目经理负责，教育后办理签字手续。

（3）班组这一组教育，由主管专业工程师具体负责，教育内容为事故教训及本工种的工作环境，教育后办理签字手续。

（4）安全生产知识，每年每个工种上一次安全课，由劳资部安排时间，安全部授课，经考试合格后，方可上岗。

（5）新进场的员工办理平安卡的一一登记记录，没有办理的由项目部统一办理，保证人人持卡上岗。

2.3.安全检查

（1）公司每季度检查一次，检查标准根据建设部颁发的评分标准进行，并建立复检制度。

（2）项目进行日、旬检查，并有记录，整改应做到：“三定一落实”，即定人、定时间、定措施、落实整改。并作出书面报告送公司质安处。

（3）每次安全检查，施工项目经理部必须及时整改安全隐患。

（4）在上级部门的安全检查中分公司将根据各施工项目的检查情况分别给予奖励或处罚。

2.4.特殊工种持证上岗

（1）特殊工种操作员，如电工、机械工、电焊工、架子工、安装工等人员必须经地市级劳动部门培训，在取得操作证后才能上岗。

（2）操作证两年进行年审换证，换证年审期限已满，未及时办理手续的特殊工种人员不得上岗操作。

（3）特殊工种的学徒必须在师傅的直接指导下，才能进行操作。

2.5.支模架搭设的安全技术措施

（1）施工人员接受任务后，应认真领会脚手架搭设（拆除）安全技术交底，研讨搭设（拆除）方法明确分工，并派1名技术好、有经验的人员负责搭设（拆除）技术指导和监护。

（2）在脚手架搭设过程中精力要集中应注意脚下踩的和手臂把持物（杆件、脚手板或其它结构构件）是否稳定。

（3）在搭设（拆除）过程中，不能中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。

（4）在架上传递钢管及脚手板时应注意掌握好重心，平衡传递。不要用力过猛，并严防钢管滑落伤人，对完成的每一道工序，要相互询问并确认后才能进行下一道工序。

（5）上架拆除前应对脚手架进行检查，在脚手架不稳定、缺防护设施、不稳定承载能力等影响安全的情况下不得上架作业，注意施工临时用电，当有电线在脚手架上时必须先将电线移开，并注意电线是否漏电。

（6）拆除时应遵守由上而下，先搭后拆、后搭先拆，严禁上下同时拆除，拆除过程中不得过多或过早松开脚手架构件节点，不得任意拆除构架杆件和防护设施。

（7）在拆除脚手架时应注意顾及附近人员的安全，必须统一指挥协调工作，当解开与另一人有关的构件时，应先通知对方，以防坠落。所有杆件均传递至楼面上，严禁扔、抛钢管、扣件及脚手板等，严禁往下扔东西。

（8）建立严格完善的验收和检查制度。搭设好的脚手架在验收合格后方能投入使用，同时脚手架在使用过程中应派专人观察脚手架的变形情况，如有异常现象应立即通知在脚手架上的作业人员转移，以免发生危险。

（9）作业人员应佩带工具袋，工具用后装于袋中，不得放在架子上，以免掉落伤人。架上材料收工前必须全部移走，不要存留在架子上，而且一定要形成稳定的构架。

（10）夜间作业必须要保证有足够的照明，并加强人员看护，严禁私自拉线。 （11）五级及五级以上大风和雨雪天不可进行脚手架的搭设与拆除作业。

（12）在脚手架搭设、拆除过程中，地面应标出作业区域并设置围栏和安全警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内,且不得与其他专业交叉作业。

（13）脚手架搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，要求整架垂直度偏差必须符合验收标准。

（14）高支模部分满堂架在搭设过程中在架体3m、6m、9m高度分别铺设一层安全凭网，安全网与立杆及水平杆固定牢固。

2.6.支模架拆除的安全技术措施

（1）模板的拆除，除了侧模应保证混凝土表面及棱角不受损坏时方可拆除外，底模应按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）的有关规定执行。

（2）模板拆除的顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位以及自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和橇棒硬砸硬撬。

（3）拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后，方准将模板等运出、堆放。

（4）拆下的模板等严禁抛掷。要有人接应传递，按指定地点堆放。

2.7.砼浇注方式和顺序及施工荷载要求 2.7.1.砼浇注方式和顺序

竖向结构与水平结构混凝土分开施工，砼浇注采用汽车泵或固定泵进行浇捣。水平结构混凝土应尽可能均匀对称浇注，不得在同一处连续布料，应在2～3m范围内水平移动布

料。本工程框架梁截面高度、跨度比较大，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式，混凝土浇筑过程中，高支模区域外五米范围外安排人员对架体进行肉眼观测，发现问题立即停止浇筑，并对模板支撑进行加固。

浇捣混凝土时，操作人员不可集中在一块，同时要求混凝土的自由下落高度不超过，减少对模板支撑的冲击力；混凝土布料应均匀，控制混凝土布料厚度为300～400mm，施工过程中严格控制商品混凝土的坍落度。

2.7.2.施工荷载要求

（1）永久荷载：混凝土取24KN/m3，板钢筋取m3，梁钢筋取m3，板模板取m2，梁模板取m2；

（2）可变荷载：施工人员及设备荷载保证在m2以内，振捣砼水平荷载在m2； （3）单扣件抗滑力为8KN、双扣件抗滑力为12KN、可调托座取30KN； （4）弹性模量：胶合板弹性模量为6000N/mm2，方木弹性模量为9000N/mm2； （5）荷载分项系数：永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取。

2.8.安全应急措施

（1）组建一支由项目经理为领导、各职组主管、班组长为成员的安全应急小组，组织和指挥突发事件的救护等工作。

（2）项目部配备一部程控电话和一定数量的移动电话或对讲机保障与外部联系。 （3）项目部配备一名医疗救护人员和一定的医疗物品和药品。

（4）项目部、生活区、材料堆放区和主要施工作业区配备一定数量的灭火器具。 （5）发生事故时，及时组织救治伤员和抢救设备、物资。

2.9.材料检验措施

所有进场材料必须符合国家质量检验规定，出厂要有合格证、试验报告等，杜绝一切不合格产品进入施工现场，有要求重新试验的必须经过试验重检合格后方可使用。材料的运输、储存、保管及发放应严格管理制度，防止误装，互混和变质。保管和发放应专人负责，并对使用量实行登记，当天用当天完。

3.模板支撑体系位移的监测与监控措施 3.1.组织结构

项目部成立高支模架体沉降、偏移监测小组，如下：

组长：傅奕闻 副组长：于瑞阳 测量负责：孙传宗 组员：程诚、赵海会

3.2.监测内容和监测要求

（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。

（2）测点布设：在架体中部设一个监测剖面，监测剖面布设2个支架水平位移监测点、2个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，监测点位置设置在高支模周边区域，旁边有浇筑完的墙或柱子作为参照。

（3）监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率20-30分钟一次。

3.3.监测报警指标

监测项目 监测报警值 支架沉降 5mm 支架水平位移 10mm

3.4.监测方法

支撑的变形监测采用水准仪进行。做法是：在首层柱的侧面标示出观测基准点，分别在支撑杆上标示观测点（沉降观测点位置在该层结构面上约处，垂直度观测点应在模板支撑下方30cm-50cm处）。在整个浇筑混凝土的过程中，安排专人在首层外围进行监测。

3.5.处理方法

当监测数据接近或达到报警值时，应立即停止施工作业，组织有关方采取应急或抢险措施，直至整改或加固完成后方可进行施工作业，并向上级有关部门报告。

4.应急预案

根据国家及上级有关指示精神，结合当前建筑工程安全生产严峻形势，为了有效防止事故扩大，降低员工生命危险，最大限度减少经济损失，特制定本预案。

4.1.组织机构及职责

傅奕闻（项目经理）——组长，全面负责

杨继承（执行经理）——副组长，负责协调指挥工作；

董世凯（技术总工）——副组长，负责现场施工指挥，技术交底；

卢贵斌（生产经理）——副组长，负责现场实施及管控； 史冬哲（安全总监） ——副组长，负责现场安全检查工作； 程诚（劳务安全员）——组员，负责现场具体施工。

4.2.高空坠落、物体打击应急救援预案

（1）现场职工发现发生高空坠落、物体打击事故，应就地进行抢救及呼救，并立即通知项目经理及工地负责人。项目负责人知晓发生事故后，应立即通知应急救援组织进行抢救，并指示各班组立即停止作业。

（2）立即拨打120救护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。

（3）施工人员从高处坠落，现场解救不可盲目，不然会导致伤情恶化，甚至危及生命。应首先观察其神志是否清醒，并察看伤员着地及伤势，做到心中有数。

（4）伤员如昏迷，但心跳和呼吸存在，应立即将伤员的头偏向一侧，防止舌根后倒，影响呼吸。

（5）将伤员口中可能脱落的牙齿和积血清除，以免误入气管，引起窒息。 （6）对于无心跳和呼吸的伤员应立即进行人工呼吸和胸外心脏按摩，待伤员心跳、呼吸好转后，将伤员平卧在平板上，及时送往医院抢救。

（7）如发现伤员耳朵、鼻子出血，可能有脑颅损伤，千万不可用手帕、棉布或纱布去堵塞，以免造成颅内压力增设和细菌感染。

（8）如外伤出血，应立即用清洁布块压迫伤口止血，压迫无效时，可用布鞋带或橡皮带等在出血的肢体近躯处捆扎，上肢出血结扎在臂上1/2处，下肢出血结扎在大腿上2/3处，到不出血即可。注意每隔25-40分钟放松一次，每次放松分钟。

（9）伤员如腰背部或下肢先着地，下肢有可能骨折，应将两上肢固定在一起，并应超过骨折的上下关节；上肢如骨折，应将上肢挪到胸前，并固定在躯干上，如果怀疑脊柱骨折，搬运时千万注意要保持躯体平伸位，不能让躯体扭曲，然后由3人同时将伤员平托起来，即由一人托及脊背，一人托臀部，一人托下肢，平稳运送，以防骨折部位不稳定，加重伤情。

（10）腹部如有开放性伤口，应用清洁布或毛巾等覆盖伤口，不可将脱出物还原，以免感染。

（11）抢救伤员时，无论哪种情况，都应减少途中的颠簸，也不得翻动伤员。

4.3.模板支架坍塌事故应急措施

（1）事故发生后立即报告应急抢险指挥部。 （2）挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。

（3）清除伤员口、鼻内的凝血块、呕吐物等，将昏迷的伤员舌头拉出，以防窒息。 （4）进行简易包扎、止血或简易骨折固定。

（5）对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏，人工呼吸等措施。

（6）尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点，严重程度，并派人到路口接应。

（7）组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症的发生，并将其转移到安全的地方。

（8）若有骨折时应尽快用夹板等简易固定后立即送医院。

（9）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全前提下，组织恢复生产、施工秩序。

（10）现场安全员应对脚手架、塔吊等施工设备倒塌事故原因进行分析，制定直接应对纠正措施，认真填写伤亡事故进行原因分析，制定相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报公司应急抢险领导小组。

4.4.触电事故应急救援措施 4.4.1.应急联络

发生触电事故，如果伤势不严重，共同作业人员立即背扶受伤人员回办公区休息室，报项目部应急办公室，同时停止现场作业施工；如受伤人员不能行动，马上汇报给应急办公室，并由应急办公室向应急指挥部汇报，指挥部就近派车将受伤人员送往医院急救；如受伤人员伤势严重，必要时打120电话紧急求助，联系抢救人员到现场急救，并随车送往医院。

4.4.2.现场应急

触电事故发生后，立即指挥停止作业，对现场进行处理，防止事故再次发生。

4.4.3.现场急救

（1）项目部后勤保障及保卫工作由项目部安全员负责。如发生上述意外时，立即通

知应急办公室，视情节严重程度，应急办公室决定是否向医院急救中心求助，在救护车未到之前，对伤员进行现场简单抢救处理；

（2）造成出血、骨折的伤员应立即包扎伤口止血，对骨折部位进行固定，搬运工程中要注意防止抢救伤员过程中伤势严重；对呼吸窒息者应采取人工呼吸或体外挤压法进行紧急抢救，直至送医院为止。

（3）在求助行动中，救援人员应配齐安全设施和防护工具，加强自我保护，确保抢救行动过程中的人身安全和财产安全。

4.5.火灾事故应急救援措施

（1）立即报警。当接到发生火灾信息时，应确定火灾的类型和大小，并立即报告防火指挥系统，防火指挥系统启动紧急预案。指挥小组要迅速报“119”火警电话，并及时报告上级领导，便于及时扑救处置火灾事故。

（2）组织扑救火灾。当施工现场发生火灾时，应急准备与响应指挥部除及时报警，并要立即组织基地或施工现场义务消防队员和职工进行扑救火灾，义务消防队员选择相应器材进行扑救。扑救火灾时要按照“先控制，后灭火；救人重于救火；先重点，后一般”的灭火战术原则。派人切断电源，接通消防水泵电源，组织抢救伤亡人员，隔离火灾危险源和重点物资，充分利用项目中的消防设施器材进行灭火。A、灭火组：在火灾初期阶段使用灭火器、室内消火栓进行火灾扑救。B、疏散组：根据情况确定疏散、逃生通道，指挥撤离，并维持秩序和清点人数。C、救护组：根据伤员情况确定急救措施，并协助专业医务人员进行伤员救护。D、保卫组：做好现场保护工作，设立警示牌，防止二次火险。

（3）人员疏散是减少人员伤亡扩大的关键，也是最彻底的应急响应。在现场平面布置图上绘制疏散通道，一旦发生火灾等事故，人员可按图示疏散撤离到安全地带。

（4）协助消防队灭火：联络组拨打119、120求救，并派人到路口接应。当专业消防队到达火灾现场后。火灾应急小组成员要简要向消防队负责人说明火灾情况，并全力协助消防队员灭火，听从专业消防队指挥，齐心协力，共同灭火。

（5）现场保护。当火灾发生时和扑灭后，指挥小组要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待事故原因和对责任人调查。同时应立即采取善后工作，及时清理，将火灾造成的垃圾分类处理以及其它有效措施，使火灾事故对环境造成的污染降低到最底限度。

（6）火灾事故调查处置。按照公司事故、事件调查处理程序规定，火灾发生情况报

告要及时按“四不放过”原则进行查处。事故后分析原因，编写调查报告，采取纠正和预防措施，负责对预案进行评价并改善预案。火灾发生情况报告应急准备与响应指挥小组要及时上报公司。

4.6.应急物资

（1）常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等物资。

（2）救援工具：主要是用于清除坝塌物的起重的切割机具。如千斤顶、起重葫芦、吊索具和金属切割机等。

4.7.紧急状况响应步骤

（1）发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！” ，并拨打119报警； （2）现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司消防组； （3）消防组接到报警后立即到现场组织扑救；

（4）报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；

（5）拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作； （6）接到报警后，消防组立即通知医务室人员到达现场组织抢救； （7）安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员； （8）安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生；

（9）现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；

（10）发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电； （11）在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生； （12）如电器起火应首先切断电源再组织扑救； （13）如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；

（14）如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救； （15）在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；

（16）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于

不顾；

（17）对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；

（18）消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；

（19）事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。

4.8.可依托的社会力量

医院名称 李沧401医院 地址 山东省青岛市九水路186号 联系电话 4

第八章 附图：柱帽支撑体系示意图

柱帽支撑体系立面图

剪刀撑平面布置图

第九章 附件

1.附件一：900mm厚柱帽

1.荷载设计

面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁 楼板模板 模板及其支架 混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 地基粗糙程度 模板支架顶部风荷载标准值ωk(kN/m2) 距地面高度(m) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 2.模板体系设计 主梁布置方向 平行立柱纵向方向 立柱纵向间距la(mm) 3 D类(有密集建筑群且房屋较高市区) 400 立柱横向间距lb(mm) 小梁间距l(mm) 主梁最大悬挑长度l2(mm) 设计简图如下：

800 250 250 水平拉杆步距h(mm) 小梁最大悬挑长度l1(mm) 结构表面的要求 1200 50 结构表面外露

模板设计剖面图

3.面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 覆面木胶合板 15 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 面板计算方式 二等跨连续梁 15 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

q1=×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+×Q1k,(G1k+(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×+(24+×+×，×+(24+×+××] ×1=m

q1静=×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = ×[×+(24+××1]=m q1活=×(γQφcQ1k)×b=××××1=m

q2＝××G1k×b＝×××1=m p＝×××Q1k＝×××＝ 正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×+(24+×)×1＝m 计算简图如下：

（1）强度验算

M1＝静L2+活L2＝××+××＝·m

M2＝max[+，+]＝max[××+××，××+××]＝·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[，]＝·m

σ＝Mmax/W＝×106/37500＝mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算

νmax＝(100EI)=××2504/(100×10000×281250)= ν＝≤[ν]＝L/400＝250/400＝ 满足要求！ 4.小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4) 方木

小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁计算方式 38×88 9350 二等跨连续梁 q1=×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+,(G1k+(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×+(24+×+×，×+(24+×+××]×=m

因此，q1静＝××(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=××+(24+××=m q1活＝×××Q1k×b=××××＝m q2＝× ×G1k×b=×××＝m p＝×××Q1k＝×××＝ 计算简图如下：

（1）强度验算

M1＝静L2+活L2＝××+××＝·m

M2＝max[+，+]＝max[××+××，××+××]＝·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[×2，×2+×]＝·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[，，]＝·m σ=Mmax/W=×106/49050=mm2≤[f]=mm2 满足要求！ （2）抗剪验算

V1＝静L+活L＝××+××＝ V2＝+＝××+×＝

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[×，×+]＝

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[，，]＝

τmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×38×88)＝mm2≤[τ]=mm2 满足要求！ （3）挠度验算

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×+(24+×)×＝m

挠度,跨中νmax＝(100EI)=××4004/(100×9350××104)＝≤[ν]＝L/400＝400/400＝1mm

满足要求！ 5.主梁验算

主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 钢管 Ф× 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁计算方式 主梁受力不均匀系数 （1）小梁最大支座反力计算

q1=×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+,(G1k+(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×+(24+×+×，×+(24+×+××]×＝m

q1静＝××(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝××+(24+××＝m q1活＝×××Q1k×b ＝××××＝m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×+(24+×)×＝m 承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝＝××＝ 按悬臂梁，R1＝×＝

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数= R＝max[Rmax，R1]×＝;

206000 二等跨连续梁 主梁截面惯性矩I(cm4) 可调托座内主梁根数 2 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) Ф× 205 正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝＝××＝ 按悬臂梁，R'1＝q2l1=×＝ R'＝max[R'max，R'1]×＝; 计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

（2）抗弯验算 主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=×106/4790=mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ （3）抗剪验算

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2××1000/457＝mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ （4）挠度验算

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=≤[ν]=400/400=1mm 悬挑段νmax＝≤[ν]=2×250/400= 满足要求！ （5）支座反力计算 承载能力极限状态

图一：支座反力依次为R1=，R2=，R3= 图二：支座反力依次为R1=，R2=，R3= 6.立柱验算

剪刀撑设置 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 非顶部立柱计算长度系数μ2 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 支架自重标准值q(kN/m) （1）长细比验算

顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1××(1200+2×400)=2772mm 非顶部立柱段：l0=kμ2h =1××1200=2106mm λ=max[l01，l0]/i=2772/=≤[λ]=210

Ф× 457 钢管截面类型(mm) 钢材等级 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm2) Ф× Q235 205 加强型 400 立柱顶部步距hd(mm) 顶部立柱计算长度系数μ1 1200

满足要求！

（2）立柱稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：

小梁验算

q1＝1×[×+(24+×+××1]× = m 同上四～六步计算过程，可得： R1＝，R2＝，R3＝ 顶部立柱段：

l01=kμ1(hd+2a)=××(1200+2×400)= λ1=l01/i== 查表得，φ＝ 不考虑风荷载:

N1 =Max[R1，R2，R3]/=Max[，，]/=

f＝ N1/(ΦA)＝11130/×457)＝mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×××××10＝·m N1w =Max[R1,R2,R3]/+Mw/lb=Max[,,]/+=

f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝11150/×457)+×106/4790＝mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=kμ2h =××1200= λ=l0/i== 查表得，φ1= 不考虑风荷载:

N =Max[R1,R2,R3]/+1×γG×q×H=Max[,,]/+1×××3= f=N/(φ1A)＝×103/×457)=mm2≤[σ]=205N/mm2

满足要求！ 考虑风荷载:

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×××××10＝·m Nw =Max[R1,R2,R3]/+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[,,]/+1×××3+= f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝×103/×457)+×106/4790=mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！

2.附件二：板厚350mm

板模板（扣件式）计算书 1.荷载设计

面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁 楼板模板 模板及其支架 混凝土自重标准值G2k(kN/m) 3 324 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 地基粗糙程度 风荷载标准值ωk(kN/m2) 模板支架顶部距地面高度(m) 风压高度变化系数μz 22 D类(有密集建筑群且房屋较高市区) 风荷载体型系数μs 2.模板体系设计 主梁布置方向 平行立柱纵向方向 立柱横向间距lb(mm) 小梁间距l(mm) 主梁最大悬挑长度l2(mm) 3.面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 覆面木胶合板 15 800 250 250 立柱纵向间距la(mm) 800 水平拉杆步距h(mm) 小梁最大悬挑长度l1(mm) 结构表面的要求 1200 50 结构表面外露 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 面板计算方式 15 二等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以二等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

q1=×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+×Q1k,(G1k+(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×+(24+×+×，×+(24+×+××] ×1=13kN/m

q1静=×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = ×[×+(24+××1]=m q1活=×(γQφcQ1k)×b=××××1=m q2＝××G1k×b＝×××1=m p＝×××Q1k＝×××＝ 正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×+(24+×)×1＝m 计算简图如下：

（1）强度验算

M1＝静L2+活L2＝××+××＝·m

M2＝max[+，+]＝max[××+××，××+××]＝·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[，]＝·m

σ＝Mmax/W＝×106/37500＝mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算

νmax＝(100EI)=××2504/(100×10000×281250)= ν＝≤[ν]＝L/400＝250/400＝ 满足要求！ 4.小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4) 方木

小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁计算方式 38×88 9350 二等跨连续梁 q1=×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+,(G1k+(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×+(24+×+×，×+(24+×+××]×=m

因此，q1静＝××(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=××+(24+××=m q1活＝×××Q1k×b=××××＝m q2＝× ×G1k×b=×××＝m

p＝×××Q1k＝×××＝ 计算简图如下：

（1）强度验算

M1＝静L2+活L2＝××+××＝·m

M2＝max[+，+]＝max[××+××，××+××]＝·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[×2，×2+×]＝·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[，，]＝·m σ=Mmax/W=×106/49050=mm2≤[f]=mm2 满足要求！ （2）抗剪验算

V1＝静L+活L＝××+××＝ V2＝+＝××+×＝

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[×，×+]＝ Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[，，]＝

τmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×38×88)＝mm2≤[τ]=mm2 满足要求！ （3）挠度验算

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×+(24+×)×＝m

挠度,跨中νmax＝(100EI)=××9004/(100×9350××104)＝≤[ν]＝L/400＝800/400＝

满足要求！ 5.主梁验算

主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 钢管 Ф× 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) Ф× 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁计算方式 主梁受力不均匀系数 （1）小梁最大支座反力计算

125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 206000 二等跨连续梁 主梁截面惯性矩I(cm4) 可调托座内主梁根数 2 q1=×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+,(G1k+(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×+(24+×+×，×+(24+×+××]×＝m

q1静＝××(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝××+(24+××＝m q1活＝×××Q1k×b ＝××××＝m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×+(24+×)×＝m 承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝＝××＝ 按悬臂梁，R1＝×＝

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数= R＝max[Rmax，R1]×＝; 正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝＝××＝ 按悬臂梁，R'1＝q2l1=×＝ R'＝max[R'max，R'1]×＝; （2）抗弯验算

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=×106/4790=mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ （3）抗剪验算

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2××1000/457＝mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ （4）挠度验算

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=≤[ν]=900/400= 悬挑段νmax＝≤[ν]=2×250/400= 满足要求！ （5）支座反力计算 承载能力极限状态

图一：支座反力依次为R1=，R2=，R3= 图二：支座反力依次为R1=，R2=，R3= 6.立柱验算

剪刀撑设置 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 非顶部立柱计算长度系数μ2 钢管计算截面类型(mm) Ф× 钢管截面类型(mm) 钢材等级 Ф× Q235 加强型 400 立柱顶部步距hd(mm) 顶部立柱计算长度系数μ1 1200 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 支架自重标准值q(kN/m) （1）长细比验算

457 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1××(1200+2×400)=2772mm 非顶部立柱段：l0=kμ2h =1××1200=2106mm λ=max[l01，l0]/i=2772/=≤[λ]=210 满足要求！

（2）立柱稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：

小梁验算

q1＝1×[×+(24+×+×0.×1]× = m 同上四～六步计算过程，可得： R1＝，R2＝，R3＝ 顶部立柱段：

l01=kμ1(hd+2a)=××(1200+2×400)= λ1=l01/i== 查表得，φ＝ 不考虑风荷载:

N1 =Max[R1，R2，R3]/=Max[，，]/=

f＝ N1/(ΦA)＝12973/×457)＝mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×××××10＝·m N1w =Max[R1,R2,R3]/+Mw/lb=Max[,,]/+=

f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝12994/×457)+×106/4790＝mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

非顶部立柱段： l0=kμ2h =××1200= λ=l0/i== 查表得，φ1= 不考虑风荷载:

N =Max[R1,R2,R3]/+1×γG×q×H=Max[,,]/+1×××= f=N/(φ1A)＝×103/×457)=mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×××××10＝·m

Nw =Max[R1,R2,R3]/+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[,,]/+1×××+= f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝×103/×457)+×106/4790=mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！

3.附件三：板厚450mm

1.荷载设计

面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁 楼板模板 模板及其支架 混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 地基粗糙程度 模板支架顶部距地面高度(m) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 2.模板体系设计 主梁布置方向 平行立柱纵向方向 立柱横向间距lb(mm) 小梁间距l(mm) 主梁最大悬挑长度l2(mm) 3.面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 覆面木胶合板 15 700 250 250 D类(有密集建筑群且房屋较高市区) 立柱纵向间距la(mm) 700 水平拉杆步距h(mm) 小梁最大悬挑长度l1(mm) 结构表面的要求 1200 50 结构表面外露 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 面板计算方式 15 二等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以二等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

q1=×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+×Q1k,(G1k+(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×+(24+×+×，×+(24+×+××] ×1=m

q1静=×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = ×[×+(24+××1]=m q1活=×(γQφcQ1k)×b=××××1=m q2＝××G1k×b＝×××1=m p＝×××Q1k＝×××＝

正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×+(24+×)×1＝m 计算简图如下：

（1）强度验算

M1＝静L2+活L2＝××+××＝·m

M2＝max[+，+]＝max[××+××，××+××]＝·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[，]＝·m

σ＝Mmax/W＝×106/37500＝mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算

νmax＝(100EI)=××2504/(100×10000×281250)= ν＝≤[ν]＝L/400＝250/400＝ 满足要求！ 4.小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4) 方木 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁计算方式 9350 二等跨连续梁 38×88 q1=×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+,(G1k+(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×+(24+×+×，×+(24+×+××]×=m

因此，q1静＝××(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=××+(24+××=m q1活＝×××Q1k×b=××××＝m q2＝× ×G1k×b=×××＝m p＝×××Q1k＝×××＝ 计算简图如下：

（1）强度验算

M1＝静L2+活L2＝××+××＝·m

M2＝max[+，+]＝max[××+××，××+××]＝·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[×2，×2+×]＝·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[，，]＝·m σ=Mmax/W=×106/49050=mm2≤[f]=mm2 满足要求！ （2）抗剪验算

V1＝静L+活L＝××+××＝ V2＝+＝××+×＝

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[×，×+]＝ Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[，，]＝

τmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×38×88)＝mm2≤[τ]=mm2 满足要求！ （3）挠度验算

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×+(24+×)×＝m

挠度,跨中νmax＝(100EI)=××8004/(100×9350××104)＝≤[ν]＝L/400＝700/400＝

满足要求！ 5.主梁验算

主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 钢管 Ф× 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) Ф× 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁计算方式 主梁受力不均匀系数 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 206000 二等跨连续梁 主梁截面惯性矩I(cm4) 可调托座内主梁根数 2 （1）小梁最大支座反力计算

q1=×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+,(G1k+(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×+(24+×+×，×+(24+×+××]×＝m

q1静＝××(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝××+(24+××＝m q1活＝×××Q1k×b ＝××××＝m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×+(24+×)×＝m 承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝＝××＝ 按悬臂梁，R1＝×＝

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数= R＝max[Rmax，R1]×＝; 正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝＝××＝ 按悬臂梁，R'1＝q2l1=×＝ R'＝max[R'max，R'1]×＝; 计算简图如下： （2）抗弯验算

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=×106/4790=mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ （3）抗剪验算

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2××1000/457＝mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ （4）挠度验算

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=≤[ν]=700/400= 悬挑段νmax＝≤[ν]=2×250/400= 满足要求！

（5）支座反力计算 承载能力极限状态 图一

支座反力依次为R1=，R2=，R3= 图二

支座反力依次为R1=，R2=，R3= 6.立柱验算

剪刀撑设置 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 非顶部立柱计算长度系数μ2 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 支架自重标准值q(kN/m) （1）长细比验算

顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1××(1200+2×400)=2772mm 非顶部立柱段：l0=kμ2h =1××1200=2106mm λ=max[l01，l0]/i=2772/=≤[λ]=210 满足要求！ （2）立柱稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：

小梁验算

q1＝1×[×+(24+×+××1]× = m 同上四～六步计算过程，可得： R1＝，R2＝，R3＝ 顶部立柱段：

Ф× 457 钢管截面类型(mm) 钢材等级 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm2) Ф× Q235 205 加强型 400 立柱顶部步距hd(mm) 顶部立柱计算长度系数μ1 1200 l01=kμ1(hd+2a)=××(1200+2×400)= λ1=l01/i== 查表得，φ＝ 不考虑风荷载:

N1 =Max[R1，R2，R3]/=Max[，，]/=

f＝ N1/(ΦA)＝12509/×457)＝mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×××××10＝·m N1w =Max[R1,R2,R3]/+Mw/lb=Max[,,]/+=

f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝12531/×457)+×106/4790＝mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=kμ2h =××1200= λ=l0/i== 查表得，φ1= 不考虑风荷载:

N =Max[R1,R2,R3]/+1×γG×q×H=Max[,,]/+1×××= f=N/(φ1A)＝×103/×457)=mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×××××10＝·m

Nw =Max[R1,R2,R3]/+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[,,]/+1×××+= f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝×103/×457)+×106/4790=mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！

4.附件四：板厚400mm

1.荷载设计 模板及其支架自重标面板 准值G1k(kN/m2) 面板及小梁 楼板模板 模板及其支架 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1 混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 地基粗糙程度 风荷载标准值ωk(kN/m2) 模板支架顶部距地面高度(m) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 2.模板体系设计 主梁布置方向 立柱横向间距lb(mm) 小梁间距l(mm) 主梁最大悬挑长度l2(mm) 设计简图如下：

平行立柱纵向方向 800 250 250 立柱纵向间距la(mm) 水平拉杆步距h(mm) 小梁最大悬挑长度l1(mm) 结构表面的要求 D类(有密集建筑群且房屋较高市区) 800 1200 50 结构表面外露

模板设计平面图

模板设计剖面图(模板支架纵向)

模板设计剖面图(模板支架横向)

3.面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 覆面木胶合板 15 面板厚度t(mm)

15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 面板计算方式 二等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以二等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

q1=×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+×Q1k,(G1k+(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×+(24+×+×，×+(24+×+××] ×1=m

q1静=×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = ×[×+(24+××1]=m q1活=×(γQφcQ1k)×b=××××1=m q2＝××G1k×b＝×××1=m p＝×××Q1k＝×××＝ 正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×+(24+×)×1＝m

计算简图如下：

（1）强度验算

M1＝静L2+活L2＝××+××＝·m

M2＝max[+，+]=max[××+××，××+××]＝·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[，]＝·m

σ＝Mmax/W＝×106/37500＝mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算

νmax＝(100EI)=××2504/(100×10000×281250)= ν＝≤[ν]＝L/400＝250/400＝ 满足要求！ 4.小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4) 方木 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁计算方式 9350 二等跨连续梁 38×88 q1=×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+,(G1k+(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×+(24+×+×，×+(24+×+××]×=m

因此，q1静＝××(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=××+(24+××=m q1活＝×××Q1k×b=××××＝m

q2＝× ×G1k×b=×××＝m p＝×××Q1k＝×××＝ 计算简图如下：

（1）强度验算

M1＝静L2+活L2＝××+××＝·m

M2＝max[+，+]＝max[××+××，××+××]＝·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[×2，×2+×]＝·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[，，]＝·m σ=Mmax/W=×106/49050=mm2≤[f]=mm2 满足要求！ （2）抗剪验算

V1＝静L+活L＝××+××＝ V2＝+＝××+×＝

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[×，×+]＝ Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[，，]＝

τmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×38×88)＝mm2≤[τ]=mm2 满足要求！ （3）挠度验算

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×+(24+×)×＝m

挠度,跨中νmax＝(100EI)=××8004/(100×9350××104)＝≤[ν]＝L/400＝800/400＝2mm

满足要求！ 5.主梁验算

主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 钢管 Ф× 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁计算方式 主梁受力不均匀系数 206000 二等跨连续梁 主梁截面惯性矩I(cm4) 可调托座内主梁根数 2 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) Ф× 205 （1）小梁最大支座反力计算

q1=×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+,(G1k+(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×+(24+×+×，×+(24+×+××]×＝m

q1静＝××(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝××+(24+××＝m q1活＝×××Q1k×b ＝××××＝m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×+(24+×)×＝m 承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝＝××＝ 按悬臂梁，R1＝×＝

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数= R＝max[Rmax，R1]×＝; 正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝＝××＝ 按悬臂梁，R'1＝q2l1=×＝ R'＝max[R'max，R'1]×＝;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

（2）抗弯验算

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=×106/4790=mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ （3）抗剪验算

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2××1000/457＝mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ （4）挠度验算

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=≤[ν]=800/400=2mm 悬挑段νmax＝≤[ν]=2×250/400= 满足要求！ （5）支座反力计算 承载能力极限状态 图一

支座反力依次为R1=，R2=，R3= 图二

支座反力依次为R1=，R2=，R3= 6.立柱验算

剪刀撑设置 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 加强型 400 立柱顶部步距hd(mm) 顶部立柱计算长度系数μ1 1200

非顶部立柱计算长度系数μ2 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 支架自重标准值q(kN/m) （1）长细比验算

Ф× 457 钢管截面类型(mm) 钢材等级 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm2) Ф× Q235 205 顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1××(1200+2×400)=2772mm 非顶部立柱段：l0=kμ2h =1××1200=2106mm λ=max[l01，l0]/i=2772/=≤[λ]=210 满足要求！ （2）立柱稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：

小梁验算

q1＝1×[×+(24+×+××1]× = m 同上四～六步计算过程，可得： R1＝，R2＝，R3＝ 顶部立柱段：

l01=kμ1(hd+2a)=××(1200+2×400)= λ1=l01/i== 查表得，φ＝ 不考虑风荷载:

N1 =Max[R1，R2，R3]/=Max[，，]/=

f＝ N1/(ΦA)＝11287/×457)＝mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×××××10＝·m N1w =Max[R1,R2,R3]/+Mw/lb=Max[,,]/+=

f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝11308/×457)+×106/4790＝mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=kμ2h =××1200= λ=l0/i== 查表得，φ1= 不考虑风荷载:

N =Max[R1,R2,R3]/+1×γG×q×H=Max[,,]/+1×××= f=N/(φ1A)＝×103/×457)=mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×××××10＝·m

Nw =Max[R1,R2,R3]/+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[,,]/+1×××+= f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝×103/×457)+×106/4790=mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！

5.附件五：600×1000梁

1.荷载设计

面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板及小梁 楼板模板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2) 1 24 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 对水平面模板取值Q2k(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 地基粗糙程度 风荷载标准值ωk(kN/m2) 模板支架顶部距地面高度(m) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 2.模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁间距 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 结构表面的要求 3.面板验算

面板类型 覆面木胶合板 2 D类(有密集建筑群且房屋较高市区) 非自定义: 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 900 1200 1200 900、900 居中 600 2 按混凝土梁梁宽均分 550,750 0 5 150 1 结构表面外露 面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 面板弹性模量E(N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 00 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1=×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+,(G1k+(G2k+G3k)×h)+ψcQ2k]×b=×max[×+(24+×1)+×2，×+(24+×1)+××2]×1＝m

q1静＝××[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝××[+(24+×1]×1＝m q1活＝×××Q2k×b＝×××2×1＝m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×+(24+×1)]×1＝m 计算简图如下：

（1）强度验算

Mmax＝静L2+活L2＝××+××＝·m

σ＝Mmax/W＝×106/37500＝mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算

νmax＝(100EI)=××1504/(100×00×281250)＝≤[ν]＝L/400＝150/400＝ 满足要求！ （3）支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=静L+活L=××+××＝

R2=R4=静L+活L=××+××＝ R3=静L+活L=××+××＝ 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'==××＝ R2'=R4'==××＝ R3'==××＝ 4.小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4) 承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1＝m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[,,]/1= m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1＝m 小梁自重：q2＝×× =m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝×××=m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝×××=m

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝×Max[×+(24+×+×2，

×+(24+×+××2]× 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝×Max[×+(24+×+×2，×+(24+×+××2]×( 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =+++=m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=+=m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =+++=m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[,,]=m 正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1＝m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b =

方木 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁计算方式 9350 三等跨连续梁 38×88 Max[,,]/1= m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1＝m 小梁自重：q2'＝1× =m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1××=m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1××=m

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'[1×+(24+×]× 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×+(24+×]×( 左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=+++=m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=+=m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =+++=m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[,,]=m 为简化计算，按三等跨连续梁计算，如下图：

（1）抗弯验算

Mmax＝max[，]＝max[××，××02]＝·m σ=Mmax/W=×106/49050=mm2≤[f]=mm2 满足要求！ （2）抗剪验算

Vmax＝max[，ql2]＝max[××，×0]＝

τmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×38×88)＝mm2≤[τ]=mm2 满足要求！ （3）挠度验算

ν1＝'l14/(100EI)＝××2504/(100×9350××104)＝≤[ν]＝l1/400＝250/400＝

满足要求！ （4）支座反力计算 承载能力极限状态

Rmax=[,+qL2]=max[××,××+×0]= 同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=,R2=,R3=,R4=,R5= 正常使用极限状态

Rmax'=['L1,'L1+q'L2]=max[××,××+×0]= 同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=,R2'=,R3'=,R4'=,R5'= 5.主梁验算

主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 钢管 Ф× 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) Ф× 205

（1）抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=×106/4790=mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ （2）抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝

τmax=2Vmax/A=2××1000/457＝mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ （3）挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝≤[ν]＝L/400＝550/400＝ 满足要求！ （4）支座反力计算 承载能力极限状态

支座反力依次为R1=，R2=，R3=，R4= 正常使用极限状态

支座反力依次为R1'=，R2'=，R3'=，R4'= 6.纵向水平钢管验算 钢管截面类型(mm) 钢管截面面积A(mm2) 钢管弹性模量E(N/mm2) 钢管截面抵抗矩W(cm3) Ф× 457 206000 钢管计算截面类型(mm) 钢管截面回转半径i(mm) 钢管截面惯性矩I(cm4) 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) P＝max[R1，R4]=，P'＝max[R1'，R4']＝ 计算简图如下：

125 Ф× 205

（1）抗弯验算

纵向水平钢管弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝×106/4790＝mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！

（2）抗剪验算

纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax＝

τmax＝2Vmax/A=2××1000/457＝mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ （3）挠度验算

纵向水平钢管变形图(mm)

νmax＝≤[ν]＝L/400＝500/400＝ 满足要求！ （4）支座反力计算

支座反力依次为R1=，R2=，R3=，R4=

同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=，R4= 7.立柱验算

剪刀撑设置 立柱伸出顶层水平杆中心线加强型 400 立柱顶部步距hd(mm) 顶部立柱计算长度系数μ1 1200

至支撑点的长度a(mm) 非顶部立柱计算长度系数μ2 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 支架自重标准值q(kN/m) （1）长细比验算

顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1××(1200+2×400)=28mm 非顶部立柱段：l02=kμ2h =1××1200= λ=l0/i=28/=≤[λ]=210 长细比满足要求！ （2）风荷载计算

Mw＝1×φc××ωk×la×h2/10＝1×××××10＝·m （3）稳定性计算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：

1)面板验算

q1＝1×[×+(24+×1)+××2]×1＝m 2)小梁验算

q1=max{+1××[，，+1×× 同上四～八计算过程，可得： R1＝，P2＝，P3＝，R4＝

顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=××(1200+2×400)= λ1＝l01/i＝＝，查表得，φ1＝

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[+1×[×+(24+×+××1]×(1+，，，+1×[×+(24+×+××1]×(1+ f＝N/(φA)+Mw/W＝×457)+×106/4790＝mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

非顶部立柱段：l02=kμ2h =××1200=

Ф× 457 钢管截面类型(mm) 钢材等级 回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm2) Ф× Q235 205 λ2＝l02/i＝＝，查表得，φ2＝

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+1×××+Mw/lb＝max[+1×[×+(24+×+××1]×(1+，，，+1×[×+(24+×+××1]×(1+ f＝N/(φA)+Mw/W＝×457)+×106/4790＝mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

6.附件六：支模高米板

1.荷载设计

面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 楼板模板 模板及其支架 混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1 面板及小梁 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 地基粗糙程度 风荷载标准值ωk(kN/m2) 模板支架顶部距地面高度(m) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs

2.模板体系设计 主梁布置方向 平行立柱纵向立柱纵向间距la(mm) D类(有密集建筑群且房屋较高市区) 900 方向 立柱横向间距lb(mm) 小梁间距l(mm) 主梁最大悬挑长度l2(mm) 设计简图如下： 3.面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 覆面木胶合板 15 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 面板计算方式 二等跨连续梁 15 900 250 250 水平拉杆步距h(mm) 小梁最大悬挑长度l1(mm) 结构表面的要求 1200 50 结构表面外露 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以二等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态

q1=×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+×Q1k,(G1k+(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×+(24+×+×，×+(24+×+××] ×1=m

q1静=×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = ×[×+(24+××1]=m q1活=×(γQQ1k)×b=×××1=m q2＝××G1k×b＝×××1=m p＝××Q1k＝××＝ 正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×+(24+×)×1＝m 计算简图如下：

（1）强度验算

M1＝静L2+活L2＝××+××＝·m

M2＝max[+，+]＝max[××+××，××+××]＝·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[，]＝·m

σ＝Mmax/W＝×106/37500＝mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算

νmax＝(100EI)=××2504/(100×10000×281250)= ν＝≤[ν]＝L/400＝250/400＝ 满足要求！ 4.小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4) 方木 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁计算方式 9350 二等跨连续梁 38×88 q1=×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+,(G1k+(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×+(24+×+×，×+(24+×+××]×=m

因此，q1静＝××(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=××+(24+××=m q1活＝××Q1k×b=×××＝m q2＝××G1k×b=×××＝m

p＝××Q1k＝××＝ 计算简图如下：

（1）强度验算

M1＝静L2+活L2＝××12+××12＝·m

M2＝max[+，+]＝max[××12+××1，××12+××1]＝·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[×2，×2+×]＝·m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[，，]＝·m σ=Mmax/W=×106/49050=mm2≤[f]=mm2 满足要求！ （2）抗剪验算

V1＝静L+活L＝××1+××1＝ V2＝+＝××1+×＝

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[×，×+]＝ Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[，，]＝

τmax=3Vmax/(2bh0)=3××1000/(2×38×88)＝mm2≤[τ]=mm2 满足要求！ （3）挠度验算

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×+(24+×)×＝m

挠度,跨中νmax＝(100EI)=××10004/(100×9350××104)＝≤[ν]＝L/400＝1000/400＝

满足要求！ 5.主梁验算

主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 钢管 Ф× 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) Ф× 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁计算方式 主梁受力不均匀系数 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 206000 二等跨连续梁 主梁截面惯性矩I(cm4) 可调托座内主梁根数 2 （1）小梁最大支座反力计算

q1=×max[(G1k+(G2k+G3k)×h)+,(G1k+(G2k+G3k)×h)+××Q1k]×b=×max[×+(24+×+×，×+(24+×+××]×＝m

q1静＝××(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝××+(24+××＝m q1活＝××Q1k×b＝×××＝m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×+(24+×)×＝m 承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝＝××1＝ 按悬臂梁，R1＝×＝

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数= R＝max[Rmax，R1]×＝; 正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝＝××1＝ 按悬臂梁，R'1＝q2l1=×＝ R'＝max[R'max，R'1]×＝; （2）抗弯验算

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=×106/4790=mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ （3）抗剪验算

主梁剪力图一(kN)

τmax=2Vmax/A=2××1000/457＝mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ （4）挠度验算

主梁变形图一(mm)

跨中νmax=≤[ν]=1000/400= 悬挑段νmax＝≤[ν]=2×250/400= 满足要求！ （5）支座反力计算 承载能力极限状态 图一

支座反力依次为R1=，R2=，R3= 6.立柱验算

剪刀撑设置 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 非顶部立柱计算长度系数μ2 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 支架自重标准值q(kN/m) （1）长细比验算

加强型 400 立柱顶部步距hd(mm) 顶部立柱计算长度系数μ1 1200 Ф× 457 钢管截面类型(mm) 钢材等级 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm2) Ф× Q235 205 顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1××(1200+2×400)=2772mm 非顶部立柱段：l0=kμ2h =1××1200=2106mm λ=max[l01，l0]/i=2772/=≤[λ]=210 满足要求！ （2）立柱稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：

小梁验算

q1＝1×[×+(24+×+××1]× = m 同上四～六步计算过程，可得： R1＝，R2＝，R3＝ 顶部立柱段：

l01=kμ1(hd+2a)=××(1200+2×400)= λ1=l01/i== 查表得，φ＝ 不考虑风荷载:

N1 =Max[R1，R2，R3]/=Max[，，]/=

f＝ N1/(ΦA)＝7161/×457)＝mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

考虑风荷载:

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1××××1×10＝·m N1w =Max[R1,R2,R3]/+Mw/lb=Max[,,]/+1=

f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝7182/×457)+×106/4790＝mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=kμ2h =××1200= λ=l0/i== 查表得，φ1= 不考虑风荷载:

N =Max[R1,R2,R3]/+1×γG×q×H=Max[,,]/+1×××= f=N/(φ1A)＝×103/×457)=mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1××××1×10＝·m

Nw =Max[R1,R2,R3]/+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[,,]/+1×××+1= f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝×103/×457)+×106/4790=mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！