目 录
1、编制目的及适用范围 .......................................... 2 2、编制依据 .................................................... 2 3、工程概况 .................................................... 2 4、施工安排 .................................................... 3 5、主要工程项目施工方法和措施 .................................. 5 6、确保工程质量措施 ............................................ 9 7、确保工程安全措施 ........................................... 10 8、文明施工、环境保护管理措施 ................................. 11 9、HSE管理措施 ............................................... 11 10、附图表 .................................................... 17
1 镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置 废水池施工方案
1、编制目的及适用范围
1.1编制目的
废水池是整个POSM装置开挖深度最深，施工难度最大的单位工程。为保证废水池的施工质量，施工过程的安全、顺利进行，特编制废水池的施工方案。
1.2适用范围
适用于废水池一、废水池二。
2、编制依据
2.1镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置土建工程废水池施工图； 2.2中石化有关施工工程质量、安全生产、文明施工的规定、规程、规范。 2.3国家现行施工验收规范及质量验评标准：
2.3.1建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002； 2.3.2工程测量规范GB50026-2007
2.3.3混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002； 2.3.4建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001； 2.3.5建设工程文件归档整理规范GB/T-50328-2001； 2.3.6地下工程防水技术规范GB50108-2001；
2.3.7建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001； 2.3.8石油化工混凝土水池工程施工及验收规范SH/T3535-2002；
2.4我集团公司《质量、环境、职业健康安全综合管理体系》文件及程序文件和企业相关标准。
3、工程概况
3.1工程概述
废水池一位于POSM装置东区坐标的东北角，紧临东区3#路。平面尺寸为27000×22000，为钢筋混凝土结构。自然地坪标高EL99.800,最深处底板面标高为EL94.000，其它底板面标高为EL95.000,底板厚800mm。 顶面标高为EL100.300。 四周池壁厚
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500mm，中间池壁厚为300mm,池中柱子截面尺寸为450×450mm,因土质原因把垫层100 mm改为300 m。混凝土采用C30，抗渗等级为P6。±0.00相当于绝对标高4.50m。
废水池二位于POSM装置东区坐标的东南角，紧临东区3#路。平面尺寸为27000×22000，为钢筋混凝土结构。最深处底板面标高为-6.0m，其它底板面标高为-5.0m,底板厚800mm。顶面标高为0.30m。四周池壁厚500mm，中间池壁厚为300mm,池中柱子截面尺寸为450×450mm,因土质原因把垫层100 mm改为300 m。混凝土采用C30，抗渗等级为P6。±0.00相当于绝对标高4.5m。
3.2建设关系：
建设单位：中国石化镇海炼化分公司。 设计单位：中国石化工程建设公司。
质监单位：中国石化建设工程质量监督总站镇海炼化分站。 监理单位：北京华夏石化工程监理有限公司。 3.3现场施工条件
3.3.1现场用水、用电线路已铺设完成并接通，具备开工条件； 3.3.2废水池支护方案已经论证，支护施工已开始；
3.3.3施工特点：因为废水池深度较深，故要求废水池施工期间合理组织挖土、运土，尽量减少对基坑支护体系的影响。在废水池施工期间，做好基坑内的排水工作，确保施工期间基坑内无积水。
施工现场平面布置图详见附图一、附图二：镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置废水池现场施工平面布置图。
4、施工安排
4.1施工前组织有关人员熟悉场地、工程范围以及工作量，明确设计意图，施工程序。
4.2施工用电：现场用电设备主要有水泵、电焊机、空压机、插入式振动器等，废
3 镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置 废水池施工方案
水池一、废水池二施工用电分别从POSM装置北侧、南侧两个配电室接出。
4.3施工用水：现场用水量为砼的养护用水，采用Φ48钢管从业主提供的水源就近接入。
4.4施工顺序 4.4.1总体施工顺序：
废水池的施工总共分三步进行：
第一步：施工池底板和第一段池壁，同时浇筑换撑板带。在标高-4.60m处留设第一道施工缝；
第二步：拆除第二道钢管支撑，施工第二段池壁，在-3.10m处留设第二道施工缝； 第三步：拆除第一道钢管支撑，施工第三段池壁和池顶板。
4.4.2水池池体施工流程：挖土→浇筑垫层→砌挡土墙→池底板、第一段池壁钢筋、模板→池底板、第一段池壁混凝土→换撑板带→拆除第二道钢管支撑→第二段墙板钢筋、模板→第二段墙板混凝土→第一次回填→拆除第一道钢管支撑→第三段池壁、顶板钢筋、模板→第三段池壁、顶板混凝土→回填。
施工进度计划详见附图三：镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置废水池施工进度计划网络图。
4.5劳动力组织计划：
序号 1 2 3 4 5 班组 木工 钢筋工 架子工 砼工 普工 总计 人数（人） 20 15 10 15 12 72 4.6主要施工机具、设备配置计划表：
序号 设备名称 数量 备注 4 镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置 废水池施工方案 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 挖掘机 自卸式汽车 潜水泵 插入式振动棒 平板式振动器 木工机具 钢筋加工机具 汽车吊 全站仪 经纬仪 水准仪 电焊机 2台 4台 6台 4只 1只 1套 1套 1台 1台 1台 1台 4台 一台为长臂挖机 25T GTS-332N J2-1 DSZ3 BX型 5、主要工程项目施工方法和措施
5.1土石方工程（详见废水池深基坑支护及土方开挖施工专项方案）
5.1.1根据设计图纸和实际施工现场的情况，采用机械开挖配合人工修土的施工方法，并严格执行“分层、对称开挖，严禁超挖”的原则施工。
5.1.2 废水池标高-2.200m以上放坡卸荷土方均已挖除。
5.1.3土方开挖采用两台挖机，一台长臂挖机停放在基坑内中间区域进行挖土，将挖出的土方倒在北侧基坑外，另外一台挖机停置在北侧出土口处，将长臂挖机挖出的土方装入汽车运走。先由长臂挖机从基坑四周向坑中间分层开挖，开挖到底板标高处，然后挖机边退边挖，最后长臂挖机停在出土口处，将基坑内的剩余土方挖除。
5.1.4基坑开挖按先浅后深的顺序进行,同时应分层开挖,当机械挖至垫层标高以上200mm时，采用人工修土的方式进行开挖，直至挖到施工图纸设计标高处。
5.1.5土方开挖过程中，应及时观测标高情况，土方开挖完成后应及时在基坑底部打上竹桩，进行标高控制，防止超挖。
5.1.6在挖土过程中，由测量专人负责观察整个围护体系的位移情况，并做好记录，
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发现异常情况及时向业主、监理、施工单位有关人员报告，并作紧急处理。
5.1.7土方开挖完成后，应及时通知设计、工程监理、业主及分公司质安科等有关人员进行地基验槽，经书面确认，并进行桩位偏差的复核验收，桩位偏差若超出规范范围者需进行纠偏处理。
5.1.8土方开挖整体流向安排（详见附图四）
5.1.9局部排水计划：开挖的基坑内设置有组织排水，沿基坑边修筑300×300临时排水沟，且在基坑每个角设置500×500×600积水坑，用水泵将水排至乙烯场地现有的排水沟。在土方开挖过程中，做到不间断排水，确保基坑内不积水，减轻和防止土体受到浸泡影响土质，以确保工程质量。
5.1.10土方回填
A、废水池施工完后及时进行地下工程的隐蔽验收，并抓紧回填。
B、土方回填根据图纸要求采用素土回填，分层机械夯实，密实度应符合设计要求。 C、回填应对称进行，回填前先将基坑清理干净，基坑水排走，淤泥清除，确定好运输路线，并经过计算确定每条路线的施工范围，缩短二次搬运的距离，以期达到最佳效率。
D、回填前，在水池内预先支设顶板承重架，并将满堂架水平杆对撑于两侧池壁，形成钢管构架式对撑体系，用于保护池壁。测定池体的混凝土强度，必须在池体混凝土强度达到设计强度的75%以上时，才能实施回填。
5.2 模板工程
5.2.1废水池模板均采用竹胶板模板支模。支模时水池墙板采用φ12带止水板的对穿螺栓将两侧模板拉紧，再在墙板侧设横纵木档及钢管进行抱箍加固。废水池柱模板采用槽钢作为支撑体系。
5.2.2废水池底板面积、厚度均较大，为确保大模板的刚度，根据大模板所受力的大小，木档的间距为300mm～500mm；木档与大模板接触面刨平、刨光，以确保厚度统一；底板支撑体系采用φ12螺栓和双排脚手钢管支撑，支撑固定件采用∠100角钢（L=150mm
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∠100角钢代替山形卡）。支模螺栓布置间距为0.8m，并在底板四周设双根钢管横楞、竖楞进行抱箍加固，间距与对拉螺栓相同。
5.2.3废水池池壁砼留设两道水平施工缝，一条施工缝留设在-4.60m，另外一条留设在-3.10m处。为防止施工缝处渗水，在池壁中间设置一道300×3钢板止水带，通长设置，采用电焊固定，接头处满焊。
5.2.4 模板支模前必须刷脱模剂，模板接缝必须严密，接缝处采用单面胶进行处理。
5.2.5池壁支模时用Φ12带有60×60×4止水片对穿螺栓配合支模，纵横间距为800，内外模均用钢管连接固定支撑，对穿螺栓用∠100×10角钢卡具，配双螺帽固定。顶板支模主要采用扣件式钢管支撑架，梁板结构模板支撑辅助以φ12对拉螺杆，水平间距600，垂直间距600，墙顶处螺丝间距可适当放大。
5.2.6模板安装完毕必须经施工员、质量员的技术复核及验收，确认无误后报监理验收，合格后再浇捣砼，在砼的浇捣过程中必须有专职木工值班，发现异样立即停止砼施工，组织人员对模板进行加固修整。
5.2.7对模板进行技术复核后，测量员采用水准仪在模板内表面上测出浇捣砼的高度，并用红油漆在模板相应的位置每1.5m划一个“”标记，便于浇筑砼时施工人员控制砼高度。
5.2.8待砼强度达到要求后，方可拆除模板，拆模时不要用力过猛过急，拆模程序应先支的后拆，后支的先拆。
5.3钢筋工程
5.3.1原材料应有出厂合格证书及质保书，并做好原材料的物理试验及闪光对焊焊接试验。钢筋加工前，由专职钢筋翻样按图纸设计及规范要求逐一绘出配筋的下料图，经施工员审核后，交钢筋车间加工。
5.3.2加工后的半成品钢筋分类别与型号整齐堆放并挂料牌。
5.3.3钢筋加工在POSM装置钢筋车间集中加工成型，用平板车运至现场绑扎安装。 5.3.4钢筋长度超过9米的，在施工现场按照《砼结构工程施工质量验收规范》要求采用绑扎接头处理。
7 镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置 废水池施工方案
5.3.5钢筋绑扎分三次进行，第一次底板，第二次池壁，第三次池顶板。 5.3.6底板钢筋网四周最外的两行钢筋交叉点要每点扎牢，中间部分交叉点可相隔交错扎牢。墙板钢筋要在纵、横、竖向三个方向每点绑扎。绑扎时要注意相邻绑扎点的铁丝扣要成八字形，以免网片歪斜变形。池壁铅丝接头应朝内。
5.3.7钢筋的焊接接头及绑扎接头必须按施工规范要求错开。
5.3.8由于本池体池壁钢筋竖筋有7m高，为确保施工安全，池壁主筋绑扎前应搭设内、外架子，以防钢筋倾倒。
5.3.9钢筋制作和绑扎必须严格按国家施工验收规范和施工图纸进行施工，钢筋绑扎完毕，自检无误后，并经质量员检查后，邀请工程监理共同参加验收，验收合格后，及时填写隐蔽工程验收单。
5.4砼工程
5.4.1本工程砼采用镇海炼化景联公司提供的预拌砼，经搅拌运输车运送到现场，再由砼泵送车送至浇筑点。
5.4.2废水池砼分三次浇筑，第一次浇筑池底板及第一段池壁，第二次浇筑第二段池壁，第三次浇筑第三段池壁及顶板。
5.4.3砼浇筑前应检查和控制模板、钢筋、保护层等的尺寸、规格、数量，作好隐蔽工程验收，同时应将模板内的杂物清除，木模板浇水湿润。
5.4.4池壁砼应分层浇筑，每层高度不超过400mm，上下层砼连接时间应控制在砼初凝时间内，砼振捣时，振动棒应快插慢拔，须插入下层砼50mm左右，使上下层砼连成整体。
5.4.5池体施工缝接头按施工验收规范进行处理，在施工缝处设置300mm宽钢板止水带，嵌入上下层混凝土各150mm（钢板止水带做法见附图）。池壁模板安装前，先将施工缝处混凝土表面凿毛，接着将表面松动的石子、垃圾、油渣、粘模等清理干净，浇筑砼前用水冲洗湿润，并浇筑50mm厚与砼成份相同的水泥浆。
5.4.6对有预埋件、预埋套管的地方，浇筑时控制好砼上升速度，使其均匀上升，预埋件与预埋套管采用钢筋与池壁焊接固定，以保证预埋件、预埋套管在浇砼过程中不出现位移或歪斜。
5.4.7提前将设计图纸对砼的要求提供到景联砼公司，以备做配合比等准备工作，
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加强砼配合比管理及坍落度控制，发现坍落度有偏差时，及时与搅拌站联系加以调整。
5.4.8砼浇筑应按施工质量验收规范要求留置试块，砼浇筑完毕，待表面硬化后及时覆盖保温棉并浇水养护，以保持砼具有足够湿润状态，浇水养护时间不少于14天。
5.5脚手架工程
5.5.1本工程采用Ф48×3.5钢管脚手架，夯实搭设脚手架范围内的回填土，立杆位置设置垫块（350×350×80）做为立杆的支承点。
5.5.2池顶板处立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.50米。池顶梁处支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。水平杆对撑于两侧池壁。
5.5.3脚手架搭设的工艺流程为：搭设立杆→放置纵、横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→防护栏杆→踢脚杆→剪刀撑→铺脚手片→挂安全网。
5.5.4脚手架的杆件搭设必须使用扣件，立杆、纵向水平杆的搭接必须错开，立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步、同跨内，两个相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。剪刀撑的搭接长度不小于400mm，并且不少于2只扣件紧固。剪刀撑整个长度和高度上连续设置。
5.5.5纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。
5.5.6竹笆脚手片应垂直于纵向水平杆方向铺设，应采用对接平铺四个角应用18#铅丝双股绑扎牢固。
5.5.7顶排封顶，外侧设双道扶手0.9m，1.3m，下设踢脚杆。脚手架从第一步开始搭设二道安全栏杆。
5.5.8附池顶板梁支架计算书。
6、确保工程质量措施
6.1建立完善实施质量体系所必须的组织机构、责任、程序、过程和资源，促进质量体系有效运转。
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6.2在管理上开展“三工序”活动（检查上道工序、保证本道工序、服务下道工序），认真做好技术交底和技术复核工作。
6.3预拌砼申请时必须明确标号、水泥品种、坍落度、外加剂等要求，砼到场均需检查砼出厂单，重点检查出料时的砼坍落度，检查砼离析情况。
6.4模板支撑应牢固，采用对穿螺栓支撑的模板必须按方案要求设置，确保不炸模，保证砼质量及外形尺寸。
6.5隐检工作，包括钢筋工程、混凝土基础工程等隐蔽验收项目，必须提供相关保证资料，经内部检查合格后再通知监理、业主等单位验收签字，方可进行隐蔽。
6.6施工缝的设置位置和凿毛处理，严格按设计和规范要求进行，并作为内部专项控制项目做好书面记录，经三级验收合格后，方可进入下道工序施工。
6.7实行班组自检，下道工序互检，部位施工员复查，专职质量员核检的三级质量验收制度。
7、确保工程安全措施
7.1坚持“安全第一，预防为主”的方针，认真贯彻国家有关安全生产的方针政策和规程，严格遵守炼化公司HSE管理方针、目标和一系列安全生产的有关规定和本公司《安全生产责任制》，《安全生产奖罚条例》。
7.2施工人员进入施工现场必须戴好安全帽，并扣好帽带。
7.3在废水池围檩顶上设置水平位移监测点，在土方开挖过程中，时时监测废水池围檩的平移情况，保证工程施工安全顺利。
7.4认真做好安全技术交底工作，专职安全员进行日常的监督和巡查，发现问题及时整改。
7.5配电线路按规定容量及线径要求布设，设三级漏电保护装置，夜间施工须增加照明设施，灯具不得直接绑扎在钢筋、钢管等金属材料上，配电箱及各类机械做好防雨、接地工作，由电工负责检修电器线路，带电作业必须有监护人和穿绝缘鞋等措施，确保安全用电。
10 镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置 废水池施工方案
7.6水泵须有专人负责看护，水泵移位前须切断电源防止漏电事故。
7.7砼浇捣时，使用振动棒应穿胶底鞋，湿手不得接触开关，电源线不得有破皮、漏电现象。
7.8振动器的使用应符合下列规定：a经常检查振动器接地情况，b使用时应检查导线有无破损或漏电，c作业间歇或迁移振捣地点时，必须先切断电源。
7.9由于废水池施工正值雨季，在基坑施工过程中，做到坑内不积水。避免因积水对基坑支护的浸泡导致坍塌。
8、文明施工、环境保护管理措施
8.1进入施工现场，必须穿工作服，戴安全帽，并且扣好帽扣，施工人员佩戴上岗证，凭证进出现场。
8.2施工场地保持清洁，物料堆放整齐。
8.3严格执行有关单位和部门对噪音控制的要求，减轻噪音对周围环境的影响。 8.4场地地面设置排水沟，场地地面及时修整，保证道路畅通。
8.5施工道路及可能产生粉尘污染的作业区，经常洒水，保持尘土不上扬。 8.6加强化学品和危险品的安全管理及使用，保障国家财产安全和职工身体健康，保护环境，促进生产。
8.7加强对污水的管理，保护和改善环境。
9、HSE管理措施
9.1镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置土建工程—废水池OHS危害辩识与风险评价调查表。
9.2镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置土建工程—废水池施工识别、危险评估及风险控制对策表。
9.3镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置土建工程—废水池OHS危害辨识与风险评估结果一览表。
11 镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置 废水池施工方案
12 镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置 废水池施工方案
OHS危害辩识与风险评价调查表
工程名称：镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置土建工程—废水池 序号 作业 活动 危险因素 可能导致 的事故 涉及相关方 L 作业条件 风险性评价 现有控制措施及 有效性 D E C 1 挖土时采用掏挖、反坡的方法 坍塌 土方工、挖机驾驶 3 1 7 21 现场把关检查 2 废 水 池 施 工 作 业 基坑周边未按标准设支撑、围栏 坍塌/高处坠落 管理人员 3 6 3 54 现场把关检查 3 未搭设上下通道，风险处未设红色标志灯 在基坑边安全距离内堆土、堆料和停置机具 机械设备施工与基坑距离不符合规定，又无措施 高处坠落 管理人员 3 6 1 18 现场把关检查 4 坍塌/翻机 土方工、挖机驾驶 1 1 7 7 现场把关检查 5 坍塌/翻机 土方工、挖机驾驶 3 1 15 45 现场把关检查 6 基坑内未设置有效的排水措施 坍塌 土方工、管理人员 3 6 1 18 按方案进行检查把关 13 镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置 废水池施工方案
施工识别、危险评估及风险控制对策表
工程名称：镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置土建工程—废水池 施工项目：基础施工 序号 危险点描述 危险风险风险预控措施 1、基坑上、下斜道绑防滑条：间距不大于20cm； 1 滑、跌 D 1 2、及时做好临边安全防护栏杆； 3、架空运输道脚手片满铺、扎牢，不得有探头板； 4、夜间施工有充足照明。 1、用电采有用三相五线制，确保一机一闸，并装漏电保护器，严格遵守施工现场用电规范，严禁乱拉乱接电线； 2、水泵使用前先要检查电缆线及电线接头，确认电缆线合格后才准使用； 2 施工中环境差易发生漏、触电 C 2 3、水泵使用前要先检查漏电保护器是否灵敏可靠，且动作电流不得大于15mA； 4、水泵移动时，要先切断电源，且严禁直接拽拉电缆来移动水泵，以使电缆线接头松脱漏电； 5、水泵在运转时，严禁任何人员在水中操作，以防触电。 1、专人专机，持证上岗，经常检修； 3 机械事故 C 2 2、机械挖土，启动前要检查离合器等，经空车试运转正常后再开始作业； 3、机械操作中进铲要避免过深，提升不能过猛。 作业面小易发生坠落砸伤 1、废水池施工过程中，封锁东侧和北侧道路。 2、教育职工，自我保护。 R/项目 W/班组 R/项目 W/班组 卓建国 徐金华 卓建国 徐金华 付江虹 R/项目 W/班组 黄荣平 徐金华 卓建国 W/班组 徐金华 卓建国 管理 措施 实 施 负责人 确 认 签字人 等级 等级 4 C 2 高峰 危险等级：A-极其严重伤害；B-严重伤害；C-伤害；D-轻微伤害 ★风险等级：I-轻微风险；2-适度忍风险；3-适度风；4-很大风险； 5-不可容忍风险。★管理措施：控制办法——R：提醒；W：见证点；H：停工检点；S：连续监视监护 ★控制责任——班组、项目
14 镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置 废水池施工方案
施工识别、危险评估及风险控制对策表
工程名称：镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置土建工程—废水池 施工项目：基础施工序号 危险点描述 危险风险风险预控措施 管理 措施 实 施 负责人
确 认 签字人 等级 等级 5 挖土过程中易造成挖土机倾翻 C 3 1、分层挖土法，每次挖土深度控制在1.5米内，同时拉升不能过猛； 2、挖土过程中挖土机机身不能超越临边； 3、下班前不能将挖土机停放在基坑边（包括停机状态）防止坍方、造成事故。 1、作好排水工作，挖土时要注意土壁的稳定性，发现有裂缝及倾坍可能时，人员立即离开并及时处理； 2、每日及雨后检查土壁、边坡的稳定情况，在确保安全的情况下继续工作； 3、挖机必须停在指定的出土口处，不得沿基坑四周走动开挖，防止因动荷载影响，产生坍方。 4、运土汽车不得靠近基坑平行行驶，防止坍方翻车； 5、开挖出的土方，要按照业主指定的堆放点堆放，不得堆于基坑外侧，以免引起地面堆载超荷引起坍方。 R/项目 W/班组 卓建国 徐金华 付江虹 6 坍方 D 2 R/项目 W/班组 卓建国 徐金华 付江虹 1、自卸汽车在行驶过程中，须谨慎驾驶，服从工地统一指挥，严禁酒后开车； R/项目 卓建国 2、场内道路及时整修，确保车辆安全畅通，各种车辆进入现场远离设专人负责7 交通事故 C 3 W/班组 徐金华 指挥引导； 3、汽车在现场限速行驶，超速将进行严厉处罚。 危险等级：A-极其严重伤害；B-严重伤害；C-伤害；D-轻微伤害 ★风险等级：I-轻微风险；2-适度忍风险；3-适度风；4-很大风险； 5-不可容忍风险。★管理措施：控制办法——R：提醒；W：见证点；H：停工检点；S：连续监视监护 ★控制责任——班组、项目
高峰 15 镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置 废水池施工方案
OHS危害辨识与风险评估结果一览表
工程名称：镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置土建工程—废水池
判别 可能导致的事故 依据 （I-V） 作业 序号 活动 风 险 因 素 作业条件风险性评价 风险 级别 现有控制措施 L 1 1 挖土时采用掏挖、反坡的方法 违章作业 坍塌 V 3 E 1 C 7 D 21 一般 现场把关检查 2 废 水 池 施 工 作 业 3 基坑周边未按标准设支撑、围栏 未搭设上下通道，风险处未设红色标志灯 在基坑边安全距离内堆土，堆料、停置机具 机械设备施工与基坑距离不符合规定，又无措施 防护缺陷 防护缺陷/ 信号缺陷 坍塌/高处坠落 V 3 6 3 54 一般 现场把关检查 3 4 高处坠落 V 3 6 1 18 一般 现场把关检查 4 5 违章作业 坍塌 V 1 1 7 7 一般 现场把关检查 5 6 管理缺陷 坍塌 V 3 1 15 45 一般 现场把关检查 6 7 未设置有效的排水措施 管理缺陷 坍塌 V 3 6 1 18 一般 现场把关检查 注：判别依据：I、不符合法律法规及其他要求；II、曾发生过事故，仍未采取有效措施；III、相关方合理抱怨或要求；
IV、直接观察到的风险；V、定量评价（LEC法）
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镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置 废水池施工方案
10、附图表
10.1 附：池顶板梁支架计算书。
10.2附图一、二：镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置废水池现场施工平面布置图。
10.3附图三、镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置废水池施工进度计划网络图。
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镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置 废水池施工方案
池顶梁模板扣件钢管高支撑架计算书
计算依据浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905-2006)。 模板支架搭设高度为5.2米，
基本尺寸为：梁截面 B×D=350mm×750mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。
35052008001500750
图1 梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2×25.500×0.200×0.500×0.800=2.448kN。 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.750×0.400=7.650kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.400×(2×0.750+0.350)/0.350=0.740kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.350×0.400=0.420kN 均布荷载 q = 1.2×7.650+1.2×0.740=10.068kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.420=0.588kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3；
I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4；
0.59kN10.07kN/mA 175 175B
计算简图
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0.0390.022
弯矩图(kN.m)
1.100.660.661.10
剪力图(kN)
0.0000.043
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.661kN N2=2.790kN N3=0.661kN
最大弯矩 M = 0.038kN.m 最大变形 V = 0.0mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.038×1000×1000/21600=1.759N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×1101.0/(2×400.000×18.000)=0.229N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.043mm
面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 2.790/0.400=6.976kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×6.98×0.40×0.40=0.112kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.400×6.976=1.674kN 最大支座力 N=1.1×0.400×6.976=3.069kN 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×7.00×7.00/6 = 40.83cm3；
I = 5.00×7.00×7.00×7.00/12 = 142.92cm4； (1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.112×106/40833.3=2.73N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql
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截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1674/(2×50×70)=0.718N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算
最大变形 v =0.677×5.813×400.04/(100×9500.00×1429166.8)=0.074mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
2.45kN 0.66kNA 2.79kN 0.66kN 2.45kNB 800
支撑钢管计算简图
0.0001.123
支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.0002.834
支撑钢管变形图(mm)
4.504.502.062.061.401.401.401.402.062.064.504.50
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.123kN.m 最大变形 vmax=2.834mm 最大支座力 Qmax=4.504kN
抗弯计算强度 f=1.123×106/5080.0=221.04N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
4.50kNA 4.50kN 4.50kN 4.50kN 4.50kN 4.50kN 4.50kNB
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800 800 800 镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置 废水池施工方案
支撑钢管计算简图
0.5400.631
支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.0571.062
2.932.93 支撑钢管变形图(mm)
1.581.582.252.252.932.932.252.251.581.58
支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.631kN.m 最大变形 vmax=1.062mm 最大支座力 Qmax=9.683kN
抗弯计算强度 f=0.631×106/5080.0=124.12N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.68kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN 五、立杆的稳定性计算 按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力[不考虑钢管自重]为 V1=6.080kN V2=9.683kN V3=9.683kN V4=6.080kN 考虑钢管自重各排立杆的竖向力为 V1=7.016kN V2=10.619kN V3=10.619kN V4=7.016kN 风荷载标准值 Wk=0.7×0.450×1.200×1.250=0.472kN/m2 风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.472×0.800×1.500×1.500/10=0.119kN.m 按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为： 其中 AF —— 结构模板纵向挡风面积； Wk —— 风荷载标准值，取0.472kN/m2； La —— 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取0.750m； la —— 立杆纵距，取0.800m； 经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.85×0.472×0.750×0.800=0.241kN 21 镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置 废水池施工方案 按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为 其中 F —— 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.241kN； H —— 模板支架高度，取5.200m； m —— 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1； Lb —— 模板支架的横向长度，取2.400m； 经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=3×0.241×5.200/[(1+1)×2.400]=0.783kN 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 Nut —— 立杆的轴心压力最大值，取10.619kN； —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径，取1.580cm； A —— 立杆净截面面积，取4.890cm2； W —— 立杆净截面抵抗矩，取5.080cm3； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.119kN.m； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； l0 —— 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.227m； l0 = h + 2×a=1.500+2×0.300=2.100m； l0 = kuh =1.167×1.272×1.500=2.227m； k —— 规范5.3.4规定当模板支架高度超过4m时高度调整系数，k=1.167； u —— 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.167； 不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果： =10619/(0.349×489×0.994)=62.598N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 考虑风荷载的计算立杆稳定性结果： =10619/(0.349×489×0.994)+119000/5080=86.037N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果： =(10619+783)/(0.349×489×0.994)=67.215N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 22 镇海炼化100万吨/年乙烯工程POSM装置 废水池施工方案 池壁钢板止水带施工缝废水池底板 废水池钢板止水带示意图 23 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容